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湖州设备领域无缝钢管切割性能改变

发布者:天津鲁强钢铁销售有限公司  发布时间:2021/11/20  阅读:18

湖州设备领域无缝钢管切割性能改变

湖州无缝钢管切割知识 选择无缝钢管切割的一个重要的原因在于无缝钢管切割比铸钢成本低。无缝钢管切割的低成本使得这种材料更加受欢迎,铸造效率更高,也较少了无缝钢管切割的机加工成本。无缝钢管切割的强度和铸钢的强度是可比的。无缝钢管切割具有更高的屈服强度,其屈服强度低为40k,而铸钢的屈服强度只有36k。 T型离心无缝钢管切割按铸造不同,分为连续无缝钢管切…

湖州无缝钢管切割知识



选择无缝钢管切割的一个重要的原因在于无缝钢管切割比铸钢成本低。无缝钢管切割的低成本使得这种材料更加受欢迎,铸造效率更高,也较少了无缝钢管切割的机加工成本。无缝钢管切割的强度和铸钢的强度是可比的。无缝钢管切割具有更高的屈服强度,其屈服强度低为40k,而铸钢的屈服强度只有36k。
T型离心无缝钢管切割按铸造不同,分为连续无缝钢管切割和离心无缝钢管切割离心无缝钢管切割的要求很高。1.首先要求生铁的有害元素较少,其中硫的含量小于0.025%,磷的含量小于0.04%,超过了一级生铁的,所以在高炉和冲天炉熔炼中要对硫,磷等元素进行有效控制。
2.管与管之间的连接,采用承插式或法兰盘式接口形式,按功能又可分为柔性接口和刚性接口两种。柔性接口用橡胶圈密封,允许有一定限度的转角和位移,因而具有良好的抗震性和密封性,比刚性接口安装简便快速,按铸造不同,劳动强度小。
浇注时需在流植进口端加入硅钙合金作孕育处理,每次浇注完毕后,需要在铸型内表面用压缩空气喷涂一层薄薄的干硅钙粉,离心机是一个由上下两半部组成的密闭式壳体,支承铸型的滚轮架安装在壳体底部,铸型前端套着齿圈。
3.T型离心无缝钢管切割采用代拉伏法水冷金属型离心机.Dg100mm以下的铸型采用封闭水套冷却,Dg150rnm以上的铸型都用雨淋式冷却。离心机的生产规格一般是固定的,如果要在一台离心机上生产几种规格的管子,则需要更换扇形包,铁水流植和支撑铸型的滚轮架等。
二,操控原料加入,夹渣缺陷为解决铁液中的含硫量,削减硫化物的发生,应操控W(S)0.02%,适当进步浇铸温度,有利于夹渣上浮,球化剂中稀土含量不易过高,稀土含量操控在1-2%为宜,加强铁液的扒渣和挡渣作用,铁液中的残镁流量不易过高(操控在0.035-0.045%),以削减铁液外表氧化。
一,工艺参数,削减管身重量合理操控浇注温度和机身冷却水进出口温度,缩短两次浇铸之间的间隔时间。操控机身冷却水进口温度为28-36℃,出口温度为50-57℃。三,改进离心设备,有用防备裂纹削减铁液在高温的停留时间,加强孕育是随流孕育作用。
无缝钢管切割是一种具有实用性多样性的管道,它能够分多种类并用于不同的和行业。无缝钢管切割是一种铸铁管。铸铁管球化要求控制在1-3级,资料本身的力学功能了的改进,具有铁的性质和钢的功能。退火后无缝钢管切割的显微组织为铁素体和少数珠光体,具有杰出的力学功能,耐腐蚀功能,杰出的延伸性和杰出的密封效果。
无缝钢管切割做为一种新式管材,其的功能在:力学功能,节约金属,施工简便,综合工程造价经济,可靠性高,耐腐蚀功能,安全供水输气,用于供水管线,的范畴,运用寿命长无缝钢管切割是一种铁,碳,硅的合金,其中碳以球状游离态石墨存在。
安装便利,主要用于市政,工矿企业的供水和煤气输送。与无缝钢管切割比较,国标无缝钢管切割是依照规定的外径和壁厚生产的,具有一定的局限性。因此,为了补偿无缝钢管切割的不足,生产了非无缝钢管切割。无缝钢管切割的抗拉强度及耐压功能与钢管相当,相比灰铸铁管其延伸率大大,具有良好的韧型,不仅克服了灰铁管易开裂的缺点,并且也避免了钢管在较大的压力下易变型的不良现象。
这样,离心无缝钢管切割在抗震才能上效果明显,运用年限也明显,长达50—70年.无缝钢管切割现已取代普通铸铁管,现在多数见到在市政工程和在安装工程,供水,输气等管道。无缝钢管切割安装关键:①,清管口:将承口内杂清濯净。②,清胶圈,上胶圈:将胶圈上之粘物清拭净,以胶圈曲为“梅花形”或“八”字入承口内,乃以手循一胶圈按之,或以橡皮锤击实,保胶圈诸部不翘不好,匀卡在内。
③,在插口外面和胶圈上涂剂:将剂匀涂于承口装好之胶圈表里,在插口外面涂剂时将插口线之外插口处尽刷匀。1.白口退火无缝钢管切割在铸造中,为激冷硬度较低,往往将这种铸件的共析温度,加热保温,1~2h退火,渗碳体分解成石墨,铸铁件,冷却出空冷。
2.进步耐性的无缝钢管切割退火无缝钢管切割在铸造中,一般灰铸铁的冷却倾向,内应力也较大,铸铁或难以纯铁素体珠光体基体,为了进步铸铁件的延展性或耐性,常将铸铁件加热至900-950。无缝钢管切割安装要点:①,清管口:将承口内杂清濯净。
②,清胶圈,上胶圈:将胶圈上之粘物清拭净,以胶圈曲为“梅花形”或“八”字入承口内,乃以手循一胶圈按之,或以橡皮锤击实,保胶圈诸部不翘不好,匀卡在内。③,在插口外面和胶圈上涂剂:将剂匀涂于承口装好之胶圈内外,在插口外面涂剂时将插口线之外插口处尽刷匀。
无缝钢管切割在气温下影响并不是很大,无缝钢管切割件有的耐性,又有钢的强度,有的延伸率无缝钢管切割件在低温下也可以良好的运转作业。无缝钢管切割迸裂主要是看无缝钢管切割件中流体的介质,如果流体临界点比较低,可以恰当参加防冻剂,也可以关于无缝钢管切割件进行恰当保温处理,这样可以预防在冬季较低温度迸裂。
无缝钢管切割详细履行:1.产品GB/T13295-2003水及燃气管道用无缝钢管切割,管件和附件GB/T17457-1998无缝钢管切割水泥砂浆离心法衬层一般要求GB/T17458-1998无缝钢管切割水泥砂浆离心法衬层新拌砂浆的成分检验GB/T17459-1998无缝钢管切割沥青涂层GB。
但是也于铸铁缺陷修补设备上能解决的问题。如果无缝钢管切割决裂了是因为铸造中热处理时温度过高,或许是在铸造中没有恰当的加一些防止过硬改动恰当的脆性造成决裂的有效成分。硅对无缝钢管切割的机械性能影响很大,比如硅可以改变石墨球的巨细,分布和圆整度,可以细化石墨球,会使基体塑性,强度进步,硅在退火中可以促进渗碳体分化,生成铁素体。
硅还可以溶解在铁中并强化金属基体,进步无缝钢管切割的硬度和强度。无缝钢管切割决裂可运用铸铁缺陷修补机修补。怎样无缝钢管切割的产品合格率。(1)防止内墙细化钢管模型,下降钢管模型的速度,使触发点的密度和化,防止管太浅,风压大,容易研磨。
(2)在使用油类和碎屑内部的管道模型之前,应先处理管道模型的外部部分,是新的管道模型。无缝钢管切割胶圈需要具备以下特点:①密封性能好。橡胶圈密封部位遭到后,可与无缝钢管切割承口内表面和插口外表面紧密接合,然后充沛的气密性和水密性。
②具有可挠性。橡胶圈具有弹性,使无缝钢管切割承口具有可挠性管道能够很好地习惯地基的少许沉降或震动。③弹性性良好。能够很好地吸收因为温度变化引起的管道弹性,无需弹性接头。④施工简略快速。使用简略的工具即可进行快速,安全的装接工作。
(1),无缝钢管切割可接受的内水压力可抵达3.0MPa,其延伸率,刚度,抗拉强度均较大,(2),管件规范,能习气各种设备需求,(3),无缝钢管切割接口一般选用承插口,系柔性接口,拆装便当,接受有些沉陷才干较强,可在管内有少数余水的情况下修补,(4),无缝钢管切割一般外薄怎么检验无缝钢管切割是否呈现漏水点。
⑤橡胶圈不易老化。橡胶圈简直被嵌入承口内槽中,与氧气部分较少可老化程度。气泡法是将工件浸入水中,充入压缩空气,然后在必定时间内搜集从中走漏出来的气泡以测出走漏量。其次,对于体积大,笨重,外外表杂乱的零件,气泡附着于零件底部和褶皱处而不易调查,测验完后需要对工件进行打扫枯燥处理,无法实现自动,定量测漏。
2.无缝钢管切割具有承受供水压力高,能抵抗外部荷载和习惯地质条件的改变,管材具有强度高,韧性好,耐腐蚀,柔性接口装置便利,抗震性强,劳动强度低一级优点,可适用于地质差的地段和横穿公路,不需另外加工钢管,再加上耐腐蚀性强,能适用于沿海和盐碱地带。
1.无缝钢管切割选用柔性接头,施工操作较为便利,可施工功率,改进施工条件,施工成本,而且接口大部分选用胶圈衔接,操作简便,能缩短工期,施工造价。现在在地下管线工程中广泛应用。大型管道装置工程更能体现其装置便捷,劳动强度低的优势。




湖州无缝钢管切割简介


一.矿石的性质原矿化学多元素分析和铁物相分析成果别离见下表1和表2。由表1和表2可得知,原矿中铁首要是以磁铁矿和赤褐铁矿(多为赤褐铁矿)方式存在,其他为少数碳酸铁和黄铁矿。依据表1,原矿有害元素磷和含量不高,均低于0.10%,但硫偏高为0.36%;依据表2数据,原矿硫化铁的铁档次很低为0.045%,故原矿中硫不是来源于硫化铁。
无缝钢管切割原矿光谱分析成果表明,原矿的含量较高为0.40%;因而,原矿中的大部分硫或许脉石矿藏重晶石(BaSO4)。显着,该种硫能够通过物理选矿办法去除。二.实验研讨及成果1、原矿磨矿细度实验原矿碎至2mm以下,挑选磁选管磁感应强度0.15T,进行磨矿细度实验,成果见下图1。
由图1可知,随磨矿细度进步,弱磁选铁精矿的铁档次坩加,而铁回收率减小;这是因为原矿磨矿粒度越细,铁矿藏解离越充沛。考虑到出产实践的可行性,磨矿细度为-0.074mm占90%,对应弱磁铁精矿的铁档次到达65.71%。2、原矿弱磁选实验磨矿细度为-0.074mm占90%,铁精矿目标随弱磁选的磁感应强度改动见图2。
可见,随磁感应强度进步,铁精矿档次下降,铁精矿收率上升。首要考虑铁精矿的铁档次目标,原矿弱磁选的磁感应强度挑选0.15T为宜。3、原矿弱磁选尾矿强磁选实验由表2铁物相分析成果,原矿中赤褐铁矿的铁散布率占总铁的75.65%;因而,对该类铁矿藏的有用分选是完成原矿有用分选的关键因素。
对该类型铁矿藏,使用SLon-100周期式脉动髙梯度永磁筒式磁选机,固定脉动冲程6mm和冲次200r/min,挑选2mm棒磁介质,改动布景磁感应强度,进行脉动高梯度磁选实验,成果见图3。可见,随感应场强度进步,铁精矿的铁档次下降,超越0.8T,铁档次下降显着,而铁回收率趋于稳定值;显着,原矿高梯度磁选的磁感应强度,宜挑选0.8T。
此刻,取得铁精矿的铁档次为49.87%,铁回收率60.90%。因而,原矿经弱磁选除掉强磁性的磁铁矿后,离梯度磁选仅能得到铁档次约50%的铁精矿;对该铁精矿的显微镜现察发现,其铁档次不高的首要原因,是因为存在很多连生体。
一起,这一实验成果表明原矿中的磁铁矿和赤褐铁矿具有不同的单体解离度。4、高梯度强磁粗精矿细磨精选实验为了取得更高铁档次的赤褐铁精矿,对前面高梯度磁选的粗铁精矿(细度为-0.074mm占91.37%)进行细磨精选实验研讨,成果见下图4所显现。
本实验的操作条件挑选脉动冲程6mm,脉动冲次200r/min,2mm棒介质及磁感应强度0.8t。跟上图4,随磨矿细度进步,铁精矿档次和铁回收率上升的起伏显着变缓,而铁回收率显着下降。因而粗精矿细磨粒度宜控制在-0.074mm占97%左右适合。
此刻铁精矿的铁档次由49.87%进步至55.86%,铁回收率为39.95%。对铁精选的铁精矿,显微镜调查发现铁矿藏已根本完成单体解离。因而,对髙梯度磁选粗选得到的粗精矿,进行细磨精选,能够显着地进步铁精矿的目标。为了进一步进步髙梯度磁选的精选目标,探究出佳操作条件,对粗稍矿細磨精选作业进行条件优化实验,成果见下表3。
由表3成果能够得出如下两点定论:一是为保证精选作业铁回收率,精选的磁感应强度不能太低;而是2mm棒介质的作业回收率高于3mm棒介质,虽然后者的铁精矿档次略高。精选作业的操作条件宜挑选磁感应强度0.8T和2mm棒介质。
5、高梯度强磁精矿尾矿重选实验由上表3可见,高梯度精选作业的尾矿铁档次扔然比较高,直接作为尾矿丢掉将严重影响总铁回收率;因而,为探究进一歩进步总铁回收率的或许性,对佳高梯度精选操作条件得到的铁尾矿进行摇床扫选实验。
实验成果表明,对高梯度精选的铁尾矿扫选;可取得扫选铁精矿的铁档次和铁冋收率别离为52.76%和3.58%的技能目标,作用较显着。三.引荐工艺流程与连选实验成果1、工艺流程为验证以上实验在出产实践中的可行性,选用各条件实验断定的佳操作参数,对原矿进行连选实验,实验流程见图5。
实验成果见表4。连选实验中,高梯度磁选粗选和精选验均选用2mm棒介质。由表4可知,原矿通过图5工艺流程处理,取得了铁档次和铁回收率别离为64.73%和16.51%的磁铁矿精矿、及铁档次和铁回收率别离为56.51%和46.58%的赤褐铁精矿。
两种铁精矿的分析成果表明,原矿通过流程处理后,铁精矿硫、磷和含量别离为0.18%、0.1%和0.006%,赤褐铁精矿硫、磷和含量别离为0.20%、0.04%、和0.006%,而一级铁精矿中硫、磷和的含量要求低于0.6%、0.05%和0。
伦敦金属交易所是上大的有色金属交易所,伦敦金属交易所的价格和库存对范围的有色金属生产和销售有着重要的影响。在19世纪中期,英国曾是上大的锡和铜的生产国/同随着时间的推移,工业需求不断增长,英国又迫切地需要从国外的矿山大量进口工业原料。
在当时的条件下,由于穿越大洋运送矿砂的货轮抵达时间没有规律,所以金属的价格起伏波动很大,金属商人和消费者要面对巨大的风险,1877年、一些金属交易商人成立了伦敦金属交易所并建立了规范化的交易方式。从本世纪初起,伦敦金属交易所开始公开发布其成交价格并被广泛作为金属贸易的某准价格。
上全部铜生产量的70%是按照伦敦金属交易所公布的正式牌价为基准进行贸易的。每周工作日内,伦敦金属交易所有色金属交易时间程序如下:格林威治时间11:40,开始早晨场内交易;每个交易品种轮流交易各5分钟。12:20,8种金属全部顺次交易之后,休息10分钟;12:30,开始早晨第二场交易,每个品种仍是按顺序交易5分钟。
因为早晨第二场场内交易决定当天的结算价,所以意义特殊。结算价报出之后,即下午13:15左右,场外价开始交易,一直持续到13:30。这期间,8个金属品种同时交易。早晨场内交易在场外价收市之后结束,交易转入室内进行。
伦敦金属交易所全天第二场交易于下午15:10开始。下午的场内交易同上午的交易方式类似,在16:35结束之后,随即进行场外交易,一直到17:00,共持续25分钟。早晨同下午场内交易的区别是下午的场内交易没有宣布结算价这一重要的程序。
伦敦金属交易所交易程序表上午场时间下午第二场时间节(格林威治)第三节(格林威治)白银11.40铝合金15.10铝合金11.45白银15.15锡11.50铅15.20铝11.55锌15.25铜12.00铜15.30铅12.05铝15.35锌12.10锡15.40镍12.15镍15.45休息休息第二节。
(2*):场外交易从16.35持续到17.00。其中铝合金和白银在16.45结束,锡在16.50结束,锌和镍在16.55结束,铜和铝在17.00结束。伦敦铜LME是上大的铜交易市场,成立于1876年,交易品种有铜、铝、铅、锌、镍和铝合金。铜的交易始于1877年,进行交易的铜有两种:阴级铜:A级铜铜棒:规格标准为重量在110-125公斤之间的A级铜。
其中阴级铜的交易为活跃。所有交割的铜必须有伦敦交易所核准认可的A级铜的牌 ,符合英国BS6017-1981标准分类规格。A级电解铜的合约规则为:合约数量单位25吨报价美元/吨价格波动低幅度0.5美元/吨交割日期三个月内为任何一个交易日。
三个月以上至十五个月为每个月第三个星期三交易时间2:00-12:0512:30-12:35(正式牌价)15:30-15:3516:15-16:20目前LME拥有14。可以做自营,同时也为客户 交易。与其它交易所不同的是,LME三个月合约是连续的合约,所以每日都有交割,LME为即期铜也就是现货(CASH)铜的贴水设立了底限,现货贴水不得低于三月铜30美元,相反,现货升水却可以无限大。
另外,LME无涨跌停板限制。伦敦铝铝是仅次于钢铁的第二大金属。由于铝轻便、延伸性好、抗腐蚀强,铝被广泛地用于建筑、包装、电子等行业。2000年,全球铝产量达到21,191,000吨,伦敦金属交易所(LME)铝和期权成交量达到2500万手(约为6亿吨);2001年1-7月份,伦敦金属交易所铝期权成交量达到15,170,158手(约为3.7亿吨)。
伦敦金属交易所铝合约为99.7%的纯铝,每手25吨(+/-2%),铝合约小波动价为50美分/吨。;锭形有三种:1.铝锭(12-26公斤)。2.T形锭(750公斤)。3.大板锭(750公斤)。标准交割实物交割交易月份近月份加上连续两个月,及未来12个月。
前言赤铁矿在我国的铁矿资源中占有相当大的比例,赤铁矿与磁铁矿相比,大部分赤铁矿嵌布粒度细、含泥量大,选矿难度较大。因此自“六五”以来我国就把赤铁矿作为的科研攻关项目,并且取得了丰硕的成果。一些大型赤铁矿矿山在选矿工艺、设备和药剂等方面积累了许多经验,取得了较好的选别指标。
由于大多数工艺流程复杂、设备投资多和选矿成本高等缺点,因此对于一些中小型的赤铁矿矿山,尤其是赤铁矿与磁铁矿混合的中小型矿山来说,这些工艺难以被采用。我国大型赤铁矿矿山较少,而中小型赤铁矿矿山较多,因此研究适合于中小型赤铁矿矿山的选矿工艺尤为重要。
本文对某服务年限短的小型赤铁矿选矿进行了选矿试验研究,对该小型赤铁矿矿山提供了经济合理的选矿工艺流程。本研究也可以为其它小型赤铁矿选矿厂起到参考作用。一、矿石性质(一)矿石的主要化学成分该矿属鞍山式沉积变质氧化赤铁矿、磁铁矿矿床。
该矿石的主要化学成分分析列于。(二)矿物组成磁铁矿绝大部分受到不同程度的赤铁矿交代,形成假象与半假象赤铁矿,少量褐铁矿,氧化程度较深,铁矿物呈粒状单晶或体浸染在脉石中,与脉石矿物(石英为主,少量绿泥石等)相问呈条带状分布。
金属矿物主要以假象赤铁矿、磁铁矿和半假象赤铁矿为主,脉石矿物以石英、绿泥石为主。(三)铁矿物的嵌布特征1、磁铁矿(Fe3O4)磁铁矿呈半自形粒状单晶或体浸染于脉石中或与脉石相间呈条带状分布。磁铁矿大部分被半假象赤铁矿沿边缘和裂隙进行交代,半假象赤铁矿很难与磁铁矿分割,因而显铁磁性。
磁铁矿呈粗、中、细粒嵌布,磁铁矿嵌布粒度0.02~0.6mm。2、赤铁矿(Fe203)格状、不规则粒状、脉状沿磁铁矿的边缘、裂隙进行交代,完全被赤铁矿交代(呈磁铁矿假象)或微量磁铁矿残留。假象赤铁矿不显铁磁性,而显较强的电磁性。
半假象赤铁矿粒度为0.015~1.6mm。假象赤铁矿粒度0.01~1mm。3、褐铁矿(Fe203·nH20)褐铁矿呈脉状、不规则粒状、蜂窝状、星点状嵌布在脉石中。褐铁矿粒度0.005~0.6mm。二、选矿试验(一)磁选-重选(重选采用单一摇床设备)联合流程方案试验由于该矿为赤铁矿与磁铁矿的混合矿,因此对该矿进行了先磁选回收磁铁矿,然后磁选尾矿。
(二)磁选-重选(重选用螺旋溜槽作粗选,摇床作精选)联合流程试验由于磁-重联合流程中使用摇床作为赤铁矿的分选设备时,需要摇床台数多,占地面积大,投资比较多,因此采用处理量比较大的螺旋溜槽处理磁选尾矿,预先抛尾,粗精矿用摇床精选,可以减少摇床台数。
因此,对磁选尾矿进行了试验,试验结果可以看出,采用磁一重联合流程处理该铁矿时,重选使用螺旋溜槽预先抛尾,用摇床精选螺旋溜槽精矿,可以取得铁品位65.56%,铁回收率63.11%的高质量铁精矿,加上摇床中矿铁的回收率,铁总回收率为69.78%,此时铁精矿品位63.41%。
试验结果可以看出,采用磁选一重选(重选采用单一摇床设备)联合流程时可以获得产率为38.43%、铁品位为64.42%、铁回收率为70.53%的总铁精矿。(三)浮选-磁选联合流程方案试验经过详细的磨矿细度试验、捕收剂种类试验、碳酸钠用量试验、抑制剂种类试验、抑制剂用量试验、捕收剂用量试验后,终确定了浮选的佳试验流程。
四、结果讨论由以上试验结果可以看出,采用磁选-重选(重选采用单一摇床设备)联合流程方案处理该铁矿石时可以取得产率17.09%、铁品位69.40%、铁回收率33.79%的磁选铁精矿,磁选尾矿用摇床处理可以取得产率21.34%、铁品位60.43%、铁回收率36.74%的重选精矿,总铁精矿的铁品位64.42%,铁回收率70.43%。
为了回收浮选尾矿中损失的铁,对浮选尾矿进行了弱磁选试验,试验流程见图3,试验结果。试验结果可以看出,采用浮选-磁选联合流程时可以获得产率为40.27%、品位为62.37%、回收率为72.36%的总铁精矿。尽管用摇床选别铁回收率较高,但用摇床选磁选尾矿,需要的摇床台数多,占地面积大,投资相应比较多。
为了节省投资,无缝钢管切割用处理量较大的螺旋溜槽处理磁选尾矿,预先抛除尾矿,螺旋溜槽精矿用摇床精选,尽管铁回收率低一点,但铁精矿质量较高,更重要的是流程简单、适应性强、节省投资、简单易行,对小型矿山来说有利于加快投产。
而用浮选一磁选联合工艺流程方案处理该铁矿,虽然铁回收率较高,但是铁精矿品位较低,并且浮选处理时需要消耗大量的浮选药剂,使生产成本提高,对于小型赤铁矿选矿厂来说,不利于维护和管理。因此对该小型赤铁矿选矿厂来说,使用磁选~重选联合流程(重选使用螺旋溜槽和摇床组合)比较适宜。
五、结论(一)该赤铁矿采用磁一重联合流程处理,重选用螺旋溜槽预先抛尾,用摇床精选螺旋溜槽精矿时,可以取得铁品位65.56%,铁回收率63.11%的高质量铁精矿,加上摇床中矿的铁,可以获得铁精矿品位63.41%、铁回收率为69.78%的总精矿。
该流程简单、技术经济较合理,而且对矿石性质变化适应性比较强。(二)该工艺流程简单、适应性强、节省投资、简单易行,对服务年限短的小型赤铁矿矿山来说,有利于加快投产,快速收回成本。此流程也可以为其它小型赤铁矿选矿厂起到参考作用。
2.1一般规定2.1.1建筑给水ABS塑钢管道的选用应根据连续工作水温和工作压力确定。低层建筑可选用工作压力1.0Mpa压力等级的管道,高层建筑宜选用1.6Mpa压力等级的管道。2.1.2ABS塑钢管道一般可采用明设和暗敷。暗敷方式包括直埋和非直埋两种。
直埋形式:非直埋形式:——嵌墙敷设——管道井、吊顶内、装饰板后敷设——地坪面层内敷设——地坪架空层敷设2.1.3管道明敷和非直埋敷设时,应考虑管道温度变形的技术措施;直埋暗敷时,应与建筑和结构专业协调,并采取相应的防护措施2.2管道布置和敷设2.2.1设置在公共场所部位的给水主管宜敷设在管道井内。
2.2.2明敷给水管宜布置在靠近用水量大的卫生器具的墙角、墙边或立柱旁。2.2.3明敷给水管不得穿越卧室、贮藏室以及烟道、风道。给水管道应远离热源,主管离热水器或灶边净距不得小于400mm,当条件不具备时,应加隔热防护措施。
无缝钢管切割但小净距不得小于200mm,2.2.4明敷及非直埋管道均应设置支架、吊架,管道敷设宜利用折角自由臂、伸缩接头或各类补偿器来补偿管道的变形,当不能利用时,管道支、吊架均应为固定支架。固定支架、滑动支架的间距按表2.5.3条确定。
2.2.5直接敷设于墙体或地坪面层的管道,可不考虑纵向伸缩补偿,直接敷设于墙体的管道,外径不宜超过De25mm。2.2.6管道穿过地下室的外墙处,应设金属防水柔性套管,穿过屋面处,应采用有效的防水措施。明敷管道与给水栓连接处应采取加固措施。
2.2.8ABS塑钢管不得直接用于接触热源管道,与热水器具相连的ABS进出水管,距热水器具应有400mm以上的金属过渡管道2.3管道变形计算2.3.1自由管道因温差引起的轴向变形量可按下列公式确定:△L=△TxLxa(1)△T=0.65△ts+0.10△tg(2)△L管。
小自由臂长度按下定:式中:Lz自由臂小长度△L自固定支点起管道伸缩长度(mm),可按本规定式(1)计算确定De公称外径(mm);K材料比例系数,ABS树脂为332.4管道水力计算2.4.1给水管道沿程水力损失可按下式计算,局部水头损失按沿程水头损失的25%计算。
2.2.7给水管道与其他管道同沟(架)平行敷设时,宜沿沟(架)边布置,上下平行敷设时,不得敷设在热水或蒸汽管的上面,且平面位置应错开,与其他管道交叉敷设时,应采取保护措施或用金属套管保护。Hf=λLV2/2djg(3)式中Hf:管道沿程水头损失(m);λ:水力摩阻系数;L:管道长度(m);dj:管道的计算内径(m);V:管道内的平均水流速度(m/s);g:重力加速度,为9.81(kg.m/s2)。
1502.5管卡、管撑间距的设计2.5.1正确的管卡和管撑基本原理是能允许管子自由地轴向移动,同时对管子提供侧向的抑制和合适的支持。2.5.2管卡、管撑的选择要求:a允许管子自由地轴向移动b避免有尖锐的毛口或边缘,以免切开或损坏管壁。
无缝钢管切割正确的安装对于PVC-C管路系统非常重要,为确保系统能够长时期安全操作,下面将介绍一些安装指导及管道安装注意事项。一、一般安装过程1、处理在运输和安装过程中应注意避免管道的损坏,在运输过程中不应与金属管道同运,同时不应摔落或随地拖拽,特别是在寒冷地区;对于PVC-C配件,应相同处理。
好选用有精细锯齿的锯片(每公分6-8个锯齿),而且应没有横向伸延;若采用圆形电锯,速度应在6,000RPM左右,若采用片锯,速度应为18米/秒;当人工切割时,为达到垂直切割效果,好有方向控制措施;切割后,请把管道表面的锯屑,油渍清洗干净。
在正式安装之前应仔细检查管道是否有裂缝、凸起或其他的损坏,特别是对管道内表面的检查。有时由于不当的处理,管道内壁出现问题而外表面完好无损。2、切割根据下面的切割指导,PVC-C管道非常容易被切割。3、安装方法工业用PVC-C的安装方法有许多种,如使用多的有溶剂粘接、法兰、螺纹连接、焊接。
同时PVC-C管道也可使用热熔连接和VICTAULIC方法,但使用很少。4、管道的吊装/埋地工业用PVC-C可安装在地上,同时也可安装在地下。5、系统应力任何金属或非金属管路系统都会受到应力诱发的损害,所以应特别注意整个系统的应力。
一个管路无缝钢管切割系统上的总应力不只包括已知的压力应力,还包括膨胀或安装时所产生的应力,膨胀环或接头可以将膨胀应力减至小,而审慎的安装可将安装应力减至低。在粘接管道时,管道、配件应随时准备好,吊架和支架应该有适当的间隔距离,以避免,吊架不可切入管内或夹的过紧,同时系统配件不可强行置入。
6、热膨胀与其他热塑性管道相比,工业用PVC-C具有低的热膨胀系数,但仍比金属管道高很多,通常在设计中,膨胀环或支字架用来补偿热膨胀,另外也可采用膨胀接头。7、管路系统的测试管路系统安装完毕,粘接剂完全干燥后,系统应进行压力测试并检查是否漏水。
不建议采用压缩空气或氮气进行测试,系统充满水时才可以将系统中所有的空气排出。注水速度不应超过0.3米/秒,填注完毕后应将系统加压到系统低部分压力的大设计值的125%。检查系统是否漏水时,应保持压力1小时。二、工业用PVC-C管道系统有几种常用的连接方法介绍。
1)、管道的粘接连接管道粘接连接的使用范围:粘接连接广泛应用于PVC-C管道系统时,管材与管材的连接以及管材与管件的连接;管材粘接连接的步骤:(1)管道切割应采用手工锯或切割机,不得采用盘踞;当人工切割时,为。
PVC-C工业管道无缝钢管切割一般可以采用粘接连接、螺纹连接、法兰连接和焊接连接,下面就常用的三种连接做详细介绍。应采用鬃刷或尼龙刷涂刷粘接剂,刷子宽度应为管径的1/3~1/2。先涂承口,后涂插口(当Dn≥75mm时,应由二人同时涂刷承口和插口),应轴向涂刷,重复2~3次。
涂刷承口应由里向外,涂刷插口应从承口深度标线至管端;(7)应迅速将涂了粘接剂的管子插入(插入时应确保粘接面潮湿),直至承口深度标线。不得采用锤子敲入。当管径大于75mm时,宜采用机械插入,并保证承插接口的直度。
(8)在达到插入保持时间后,应用布擦净多余的粘接剂,并静置15min;(9)粘接操作不宜在0℃以下的低温环境中进行。2、管道螺纹连接1)管道螺纹连接使用范围:一般用于CPVC管材与其它种类的管材、阀门、仪表的连接;当需要定期拆卸时,可以使用由令、法兰和直接。
2)管道螺纹连接应符合下列要求:(1)当管径不大于110mm及工作温度不超过54℃时,可以采用螺纹连接;(2)螺纹连接的工作压力是相同温度下粘接连接的50%;(3)螺纹连接应采用聚四氟乙烯生料带做填料,不得使用麻丝、稠白漆。
3、管道法兰连接1)管道法兰连接的适用范围:一般用在PVC-C管材与其它种类的管材、阀门、设备的连接,以及管道系统需要临时维修拆卸或在安装工地无法进行粘接连接时;2)管道法兰连接的步骤:(1)将CPVC管材与CPVC法兰接头按方法粘接在一起;(2)CPVC法兰孔应。
无缝钢管切割一种110ksi(1ksi=6.9MPa)高钢级、高抗CO2腐蚀油套管钢及其制造方法,本发明以PIL80—13Cr油套管合金设计为基础,通过添加少量镍、钼、钒合金元素,不仅可以获得强度等级达到110钢级的油井管,而且,由于镍、钼、钒的复合添加,提高钢的回火温度,明显改善钢的低温冲击韧性。
无缝钢管切割CT100高强度连续油管用钢卷的开发与应用77表4成品连续油管力学性能Table4Mechanicalpropertiesofthefinishedcoiledtubing拉伸性能HRC扩孔试验Rp02/MPaR/MPaA50/%屈强比焊缝热区母材∞1.8×2.87mm7458oo25O.无开裂APISpec5ST1689≥。
 
石油连续柔性管技术的现状与进展[J].石油专用管,1997,5(3):1—7.王龙庭,徐兴平.连续管工作寿命预分析[J].石油矿场机械,2007,36(2):55—58.傅阳朝,译.连续油管技术[M].北京:石油工业出版社,2000。
另外,在本发明的合金设计中,通过控制一定的碳含量,添加铬、镍、钼、钒等元素并经过适当的热处理之后,获得温度120—150~C条件下耐CO和氯离子腐蚀的强度达到110钢级的油套管。本发明的110ksi高钢级、高抗CO:腐蚀油套管钢较。
全文阅读申请(专利) :4.5公开(公告)日:2019-04-09申请(专利权)人:包头钢铁(集团):本发明公开了一种1000MPa级高强气瓶用无缝钢管切割,其化学成分的质量百分含量为:C0.33%~0.37%、Si0.20%~0.35%、Mn0.7%~0.9%、Cr1.0%~1.2%、Mo0.40%~0.45%、Al0.010%~0.040%、Ni0.。
一种1000MPa级高强气瓶用无缝钢管切割及其制备方申请(专利) :4.5公开(公告)日:2019-04-09申请(专利权)人:包头钢铁(集团)有限责任本发明公开了一种1000MPa级高强气瓶用无缝钢管切割,其化学成分的质量百分含量为:C0.33%~0.37%、Si0.20%~0.35%。
全文阅读提供了一种无晶间腐蚀高温高压锅炉钢管及其制造方法。该钢管的化学成分(质量分数)为:C0.070%0.085%,Si0.20%0.30%,Mn0.50%1.00%,P0.040%,S0.030%,Cr17.0%19.0%,Ni7.5%10.5%,Cu2.50%3.50%,Nb0.40%0.60%,N0.08%0.12%,B0.001%0.010%,Al0.003%0.030%,Mo0.20%0.50%,余量为Fe。
制造方法为:按钢管化学成分备料采用EAF+AOD或VIM冶炼、模铸铸坯开坯热轧穿管或热挤压制管冷轧高温软化处理固溶热处理钢管。可制备一种既满足AECC2328-1和GB5310-2008标准的各项性能要求,又无晶间腐蚀的高温高压奥氏体锅炉钢管,更好地用于超临界火电机组建设。
(申请 :CN6.2公开 :CNA申请日:2010.08.09公开日:2010.12.08申请人:钢铁研究总院)一种无晶间腐蚀高温高压锅炉钢管及其制造方法@王元荪提供了一种无晶间腐蚀高温高压锅炉钢管及其制造方法。该钢管的化学成分(质量分数)为:C0.070%0.085%,Si0.20%0.30%,Mn0.50%1.00%,P0.040%,S0.030%,Cr17.0%19.0%,Ni7.5%10.5%,Cu2.50%3.50%,Nb0.40%。
全文阅读本专利涉及低屈强比直缝焊石油套管用钢的生产。其化学成分(质量分数,%)为:C0.20.3,Si0.10.5,Mn0.81.5,P0.02,S0.01,Al0.0050.050,其余为Fe和不可避免的杂质。其制造方法包括钢水经转炉或电炉冶炼,并浇铸制成板坯;板坯经加热后轧成板带,板带的终轧温度,轧后板带经层流冷却,以50150/min的速度冷却到600以下卷取成板卷。
无缝钢管切割采用碳锰钢成分设计,将板卷的屈强比控制在0.70左右,据此可以生产出合格的K55钢级直缝焊石油套管。(申请 :CN1.8公开 :CN申请日:2006.05.29公开日:2007.12.05申请人:)一种低屈强比直缝焊石油套管用钢及其制造方法@王元荪本专利涉及低屈强比直缝焊石油套管用钢的生产。
一种高强度纳米晶钢管的制备新方法,特点是提供一种通过正弦曲线通道模具拉拔法,获得低成本较长尺寸高强度纳米晶钢管。设计的正弦曲线通道拉拔模具采用双层预应力套圈结构,能够大幅度提高圆形通道模具强度、提高模具的使用寿命。
提出的一种具有高钼含量无磁不锈钢由钢锭锻造而成;钢锭的元素组成及质量分数为:C≤0.06%、Si≤0.5%、S≤全文阅读专利申请 :CN8.0公开 :CNA申请日:2015.11.06公开日:2016.01.20申请人:本发明属于特殊钢制造技术领域,涉及一种具有高钼含量无磁不锈钢及其制造方法。
无缝钢管切割特殊钢制造技术领域,涉及一种具有高钼含量无磁不锈钢及其制造方法。提出的一种具有高钼含量无磁不锈钢由钢锭锻造而成;钢锭的元素组成及质量分数为:C≤0.06%、Si≤0.5%、S≤0.65%、O≤0.004%,其余为不可避免的杂质和Fe。
无缝钢管切割材料的强度、韧性和疲劳强度;保证钢液在凝固过程中经过单相奥氏体区,避免在凝固和锻造过程中形成铁素体相,提高了材料的无磁性能。一种高钼含量无磁不锈钢及其制造方专利申请 :CN8.0公开 :CNA申请日:2015.11.06公开日:2016.01.20申请人:本发明属于特殊钢制造技术领域,涉及一种具有高钼含量无磁不锈钢及其制造方法。
全文阅读专利 :CN3.9专利权人:本发明涉及一种超高强度汽车结构钢及其生产方法,适用于中薄板坯生产线,属于冶金行业高强度钢生产技术领域。技术方案是:化学成分质量分数:C:0.11%;Mn:1.6%2.0%;Si:0.3%0.5%;Nb:0.02%0.06%;Ti:0.07%0.12%;Mo:0.15%0.40%;Als:0.015%0.030%;余量Fe。
本发明通过优化成分设计、改进生产中各工序的工艺参数,生产用于制造汽车结构件的钢板,可满足汽车用无缝钢管切割的各项力学性能指标,并通过控制中薄板坯轧制过程中的粗轧、精轧及卷取温度等生产方法,使钢种完全满足制作超高强度汽车结构件的性能要求,提高汽车结构钢强度,使汽车的自重大大减轻,有利于节能减排。
超高强度汽车结构钢用于制造汽车结构件的钢板,抗拉强度:800MPa,屈服强度:700MPa,延伸率:14%,0冲击:60J。一种超高强度汽车结构钢及其生产方法专利 :CN3.9专利权人:本发明涉及一种超高强度汽车结构钢及其生产方法,适用于中薄板坯生产线,属于冶金行业高强度钢生产技术领域。
钢铁研究总院一种低成本高强塑积汽车用钢及其制备方法,属于汽车用钢技术领域。基于合理化学成分设计和合金元素的配分,关键在于控制马氏体相变、C/Mn等溶质再次配分和奥氏体逆相变,获得多相、亚稳、及多尺度的M3型组织结构。
其特征为:主要通过w(C)0.02%~0.509/6和zv(Mn)3.50%~9.00%使钢板、钢卷等在工业生产冷却过程中获得马氏体组织,且在Acl以下100℃到Acl的保温过程中通过Mn和C配分,获得超细尺寸的逆转变奥氏体和α相基体。
可实现汽车用无缝钢管切割高强塑积热轧和冷轧钢板的工业生产。全文阅读第4期李恒山,等:轧板厂牌坊裂纹的焊接修复·45·时,保持恒温4h后,再开始进行缓冷,缓冷时以每小时温度下降60~80℃为宜,缓冷时间6h后,当温度下降到200℃再断开电源,让其自然冷却。
焊接应力时间与温度的关系见图3。slZl1lZl314时间/h图3焊接应力时间与温度图当牌坊降为室温后,拆除钢条、陶瓷加热片、热电耦、石棉等,用抛光机对修复部位及周边20mm范围进行打磨。采取超声波无损探伤对焊接修复部位进行检测,符合JB4730—2005II级标准,检测结果全部合格。
6结语1)将轧机牌坊导位槽裂纹的焊接修复部位打磨成比较光滑的“U”形坡口,选择合理的处理方案,可减少焊接量和焊接应力;2)对于刚度大的牌坊在焊接修复时,需制作保护罩进行预热,并采用合理的工艺措施,保证焊接质量。
[参考文献][13周振丰,张文钺.焊接冶金与金属焊接性EM].北京:机械工业出版社,1989.[2]杜国华.实用工程材料焊接手册[M].北京:机械工业出版社,2004.[3]薛迪甘.焊接概论[M].北京:机械工业出版社,1989.(收稿日期:201。
基于合理化学成分设计和合金元素的配分,关键在于控制马氏体相变、C/Mn等溶质再次配分和奥氏体逆相变,获得多相、亚稳、及多尺度的M3型组织结构。其特征为:主要通过w(C)O.02~O.509/6和w(Mn)3.5O~9.O0使钢板、钢卷等在工业生产冷却过程中获得马氏体组织,且在Acl以下100℃到Acl的保温过程中通过Mn和C配分,获得超细尺寸的逆转变奥氏体和a相基体。
可实现汽车用高强塑积热轧和冷轧钢板的工业生产。优点在于,强度为0.7~1.3GPa,延伸率为55~30,强塑积为35~55GPa·。“”一种低屈服高抗拉强度DCO1汽车用钢板的连续退火方法专利 :CN6.5专利权人:一种低屈服高抗拉强度DC01汽车用钢板的连续退火方法,属于金属材料加工领域。
钢板的化学成分质量分数为:C,0.029/6~0.04;Mn,0.2~0.35;Si,≤0.03;P,≤0.010;S,≤0.010;Als,0.02~O.06,N,0.0020%~O.0050,余量为Fe;热轧工艺参数:加热温度,1250±3O℃;终轧温度,930±20℃;卷取温度,7。
轧板厂牌坊裂纹的焊接修复一专息利信一时,保持恒温后,再开始进行缓冷,缓冷时以每磨成比较光滑的“”形坡口,选择合理的处理方小时温度下降为宜,缓冷时间后,当案,可减少焊接量和焊接应力;温度下降到再断开电源,让其自然冷却。
保护罩进行预热,并采用合理的工艺措施,保证焊接质量;)选择抗裂纹性能好的低氢焊条,并进行打底焊,采取小电流小规范焊接,可预防焊接裂纹的出现;)轧机牌坊导位槽部位裂纹的焊接修复后,应进行焊接应力处理,可预防焊接缺陷的出时间图焊接应力时间与温度图现。
可实现汽车用高强塑积热轧和冷轧钢板的工业生产。消)对于刚度大的牌坊在焊接修复时,需制作除焊接应力时间与温度的关系见图。参考文献当牌坊降为室温后,拆除钢条、陶瓷加热片、热电耦、石棉等,用抛光机对修复部位及周边范围进行打磨。
无缝钢管切割将轧机牌坊导位槽裂纹的焊接修复部位打一种。
采取超声波无损探伤对焊接修复部位进行检测,符合级标准,检测结果全部合格。基于合理化学成分设计和合金元素的配分,关键在于控制马氏体相变、等溶质再次配分和奥氏体逆相变,获得多相、亚稳、及多尺度的型组织结构。



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若平衡阀设在水泵的出El管段上,阀前则需有10倍管径长的直管段。施工人员在搬运和安装平衡阀时,要注意轻拿轻放,以防止阀门或测压d,:fL被撞坏。施工技术人员必须提醒施工人员注意平衡阀的安装位置和安装方向,并把平衡阀手柄和测压d,:fL调整在便于操作的位置上。
在整个空调水系统调试完毕后,必须做好平衡阀的保温。平衡阀进行调整完后,管网系统正常运行过程中,不要随意变动平衡阀的开度,特别是不要变动定位锁定装置。在维修某一环路时,可将该环路的平衡阀关到零位。修复后在开到原来锁定的位置。
在每次调整定位后,要把平衡阀保温好。采用平衡阀来维修管道系统的平衡,会更快捷、直观、精确,从而使整个系统处在佳工况下运行,减少能源浪费,降低运行费用。所以安装平衡阀有其节能性。5.耐压问题空调水系统采用的平衡阀公称压力一般为16kg/cm2.强度试验压力一般为公称压力的1.5倍,即验压力为24kg/cm2:严密性试验试验压力应为公称压力,即16kg/cm2。
三.结束语只有努力提高平衡阀的质量,降低造低,并通过合理的设计选型,正确的安装调试,才能确保各环路中实际流量和设计流量相一致,使整个空调系统处在佳工况下运行,减少能源消耗,降低运行费用,提高整个空调水系统的可靠性。
柴油发动机和汽油直喷发动机需安装真空泵提供真空来源,满足真空助力制动系统要求。真空助力制动系统乘用车和轻型商用车的制动系统主要采用液压作为传动媒介,与可以提供动力源的气压制动系统相比,其需要助力系统来辅助驾驶员进行制动。
真空制动助力系统也称作真空伺服制动系统,伺服制动系是在人力液压制动的基础上加设一套由其他能源提供制动力的助力装置,使人力与动力可兼用,即兼用人力和发动机动力作为制动能源的制动系。在正常情况下,其输出工作压力主要由动力伺服系统产生,因而在动力伺服系统失效时,仍可全由人力驱动液压系统产生一定程度的制动力。
如图1所示为某轿车的真空助力式(直动式)伺服制动系回路图,它采用了左前轮制动油缸与右后轮制动油缸为一液压回路、右前轮制动油缸与左后轮制动油缸为另一液压回路的布置,即为对角线布置的双回路液压制动系统。真空助力器气室与控制阀组合的真空助力器在工作时产生推力,也同踏板力一样直接作用在制动主缸的活塞推杆上。
其中核心部件真空助力器的工作过程是:在非工作的状态下,控制阀推杆回位弹簧将控制阀推杆推到右边的锁片锁定位置,真空单向阀口处于开启状态,控制阀弹簧使控制阀皮碗与空气阀座紧密接触,从而关闭了空气阀口。此时真空助力器的真空气室和应用气室分别通过活塞体的真空气室通道与应用气室通道经控制阀腔处相通,并与外界大气相隔绝。
发动机起动后,发动机的进气歧管处的真空度上升,随之,真空助力器的真空气室、应用气室的真空度均上升,并处于随时工作的准备状态。当进行制动时,踩下制动踏板,踏板力经杠杆放大后作用在控制阀推杆上。首先,控制阀推杆回位弹簧被压缩,控制阀推杆连同空气阀柱往前移。
当控制阀推杆前移到控制阀皮碗与真空单向阀座相接触的位置时,真空单向阀口关闭。此时,助力器的真空气室、应用气室被隔开。此时,空气阀柱端部刚好与反作用盘的表面相接触。随着控制阀推杆的继续前移,空气阀口将开启。
外界空气经过滤气后通过打开的空气阀口及通往应用气室的通道,进入到助力器的应用气室(右气室),伺服力产生。由于反作用盘的材质(橡胶件)有受力表面各处的单位压强相等的物理属性要求,使得伺服力随着控制阀推杆输入力的逐渐增加而成固定比例(伺服力比)增长。
由于伺服力资源的有限性,当达到大伺服力时,即应用气室的真空度为零时(即一个标准大气压),伺服力将成为一个常量,不再发生变化。此时,助力器的输入力与输出力将等量增长;取消制动时,随着输入力的减小,控制阀推杆后移,真空单向阀口开启后,助力器的真空气室、应用气室相通,伺服力减小,活塞体后移。
真空泵的组成和工作原理对于真空助力系统的真空来源,装有汽油发动机的车辆由于发动机采用点燃式,因此在进气歧管可以产生较高的真空压力,可以为真空助力制动系统提供足够的真空来源,而对于柴油发动机驱动的车辆,。
真空泵主要由泵体、转子、叶片以及进排气口等部分组成,如图4所示,以单叶片真空泵为例,当驱动扭矩通过发动机凸轮轴和真空泵连接器来使转子旋转,从而带动塑料的单叶片沿着真空泵容腔的轮廓,并以容腔的偏心位置进。
就这样随着输入力的逐渐减小,伺服力也将成固定比例(伺服力比)的减少,直至制动被完全解除。图2为双膜片真空助力器总成图。发动机的润滑油从转子中心进入来润滑真空泵容腔和相应的部件,并起到对单叶片上的浮动端子和容腔轮廓之间的密封作用。
在汽车领域的制动助力真空系统应用的真空泵,其主要类型有以下几种:单叶片式真空泵、柱塞式真空泵和多叶片式真空泵,其中单叶片式真空泵和多叶片式真空泵应用的较多。这三种真空泵的主要驱动形式如下:单叶片式真空泵的驱动形式一般为发动机凸轮轴驱动。
真空泵的技术特点为真空助力器系统提供真空来源的真空泵,其技术特点主要有:1.由于真空泵的驱动源发动机的凸轮轴,因此应对其连接触点和执行部件进行加载动态分析,根据客户提供的发动机凸轮轴振动谱和输入扭矩进行动态分析,保证其在动态载荷下的可靠性。
柱塞式真空泵的驱动形式一般为凸轮驱动。多叶片式真空泵的驱动形式一般为皮带、发电机、齿轮和电机。2.通过对真空泵的动态分析,可以获得发动机凸轮轴和真空泵连接器的接触点的加载值,从而根据接触点的加载输入数据对真空泵的连接部件和执行部件进行静态分析和疲劳分析保证其可靠性(见图5)。
2.2.2低、中压聚乙烯燃气管道单位长度摩擦阻力损失的计算应符合现行标准《城镇燃气设计规范》(GB593)第5.2.4条和第5.2.5条的规定,其摩擦阻力系数宜按公式2.2.2-1、2.2.2-2和2.2.2-3确定;(1)层流状态:Re≤2100(2.2.2-1)(2)临界状态。
3.真空泵容腔的轮廓对叶片的加速度和减速度、叶片与轮廓之间的摩擦、功率的消耗,NVH振动和噪声等都有较大影响。因此容腔的轮廓设计非常重要,通过真空泵轮廓设计优化软件对其进行优化设计,可以获得优的容腔轮廓。2.2管道计算2.2.1聚乙烯燃气管道计算流量的确定应符合现行标准《城镇燃气设计规范》(GB593)第5.2.1条和第5.2.2条的规定。
2.2.3中压管道的允许压力降可由该级管调压器允许的低入口压力之差确定,流速不宜大于5m/s。2.2.4聚乙烯燃气管道局部阻力损失和低压管道从调压站到远燃具的管道允许阻力损失应符合标准《城镇燃气设计规范》(GB593)第5.2.6条和第5.2.7条的规定。
2.3管道布置2.3.1聚乙烯燃气管道不得从建筑物和大型构筑物的下面穿越;不得在堆积易燃、易爆材料和具有腐蚀性液体的场地下面穿越;不得与其他管道或电缆同沟敷设。2.3.2聚乙烯燃气管道与供热管之间水平净距不应小于表2.3.2的规定。
与其他建筑物、构筑物的基础或相邻管道之间的水平净距应符合现行标准《城镇燃气设计规范》(GB593)表5.3.2-1的规定。聚乙烯管工作压力不超过0.1MPa燃气管埋深小于2m2.3.3聚乙烯燃气管道与各类地下管道或设施的垂直净距不应小于表2.3.3的规定。
聚乙烯燃气管道与各类地下管道或设施的垂直净距1.20加套管2.3.4聚乙烯燃气管道埋设的小管顶覆土厚度应符合下列规定:(1)埋设在车行道下时,不宜小于0.8m;(2)埋设在非车行道下时,不宜小于0.6m;(3)埋设在水田下时,不宜小于0.8m。
2.3.5聚乙烯燃气管道的地基宜为无尖硬土石和无盐类的原土层,当原土层有尖硬土石和盐类时,应铺垫细沙或细土。凡可能引起管道不均匀沉降的地段,其地基应进行处理或采取其他防沉降措施。2.3.6聚乙烯燃气管道在输送含有冷凝液的燃气时,应埋设在土壤冰冻线以下,并应设置凝水缸。
管道坡向凝水缸的坡度不宜小于0.003。2.3.7中压聚乙烯燃气管道干管上,应设置分段阀门,并应在阀门两侧设置放散管。中压聚乙烯燃气支管起点处也应设置阀门。低压聚乙烯燃气管道可不设置阀门。阀门宜设置在阀井内。2.3.8聚乙烯燃气管道不宜直接引入建筑物内或直接引入附属在建筑物墙上的调压箱内。
当直接用聚乙烯燃气管道引入时,穿越基础或外墙以及地上部分的聚乙烯燃气管道必须采取硬质套管保护。2.3.9聚乙烯燃气管道不宜直接穿越河底。在加设套管或采取其他保护措施后,穿越河底时,应符合现行标准《城镇燃气设计规范》(GB593)第5.3.4条和第5.3.10条(2)、(3)、(4)款的规定。
1、简介兰家沟钼矿床坐落辽宁省锦西县钢屯乡,杨家杖子矿务局岭前矿的北东向15km处,是1978年发现的又一个大型钼矿床。现在,钼矿床由杨家杖子矿务局与钢屯乡别离挖掘。钢屯的三个选厂每日采矿石2200t。钢屯乡办大选厂(1000t/d)、小选厂(400t/d)和与杨家杖子矿务局联办厂(800t/d)的出产总才能为2200t/d,1987年产出钼精矿约4000t。
钢屯乡还办有钼焙烧厂和钼铁冶炼厂,对部分钼精矿进行深加工。2、矿床、矿石和采矿兰家沟钼矿床处于北东向女儿河开裂与东西向山君洞-钢屯开裂交界处。赋存于细粒似斑状花岗岩中,并常与硅化、伊利石-水白云母铁锰碳酸盐化伴生。
含矿脉体有:石英脉、铁锰碳酸盐脉、硅化伊利石化蚀变带和破碎带。该矿床的矿石均匀含钼0.131%。钼的矿化类型:(1)石英脉型:辉钼矿呈鳞片状,伴有磁铁矿、赤铁矿。(2)石英复脉:由含钼石英大脉及两边平行小脉构成矿化带。
(3)石英脉破碎带型:前期石英脉破碎后充填富集了辉钼矿。(4)蚀变破碎带型:辉钼矿沿破碎的硅化、伊利石-水云母化、铁锰碳酸盐化带富集,不见或罕见石英脉。(5)裂隙破碎带型:辉钼矿沿破碎节理裂隙充填富集构成矿体。
矿石有用组分单一,含铝高,一般为千分之几,部分达百分之几或十几。均匀为0.27%。兰家沟用露采加坑采的联合采矿工艺。3、钢屯镇办小选厂它坐落钢屯乡,是乡办早的钼选厂。1980年投产处理才能为400t/d。一向处理兰家沟采出的富矿,尽管厂不大,出产不正常,但产值一向很高,1987年约产含钼40~45%钼精矿1600t。
选厂选用二段一闭路破碎流程。共两个并排破碎体系,每系列由1台400×600mm颚式破碎机,1台¢900mm短头圆锥破碎机组成。选矿药剂主要有火油、2#油。选矿目标动摇很大,回收率不太高。4、钢屯乡办大选厂它是钢屯大选厂,处理才能为l000t/d。
选矿工艺模仿杨家杖子,用一次粗选、一次扫选、粗精矿再磨、七次精选的工艺。磨矿用¢2.7×2.1m格子型球磨机2台,与粗选组成两个粗磨-粗选系列。选矿药剂简略,除火油、2#油外,有时也加等。选别目标动摇较大,原矿档次一般为0.7%~0.9%Mo。
钼精矿档次为45%~47%Mo,回收率约800%~85%。1987年产钼精矿约2500t。5、联营厂它是钢屯乡与杨家杖子矿的联营选厂,处理才能为400t/d。破碎用400×600mm颚式破碎机1台¢900mm短头型圆锥破碎机1台,组成二段一闭路碎矿流程。
磨矿选用¢2.7×2.1m球磨机1台,工艺与大厂相同。钼精矿档次45%~47%,回收率80%~88%,1987年产钼精矿800t左右。钢屯乡三个选厂算计出产才能为1800t/d,1987年产钼精矿4500~5000t。因为矿石中绢云母、伊利石等易浮脉石搅扰,钼精矿质量难于进步。
3.1工艺流程:铜管调直→切割→弯管→螺纹连接→法兰连接→焊接→钨极氩弧焊→预热和热处理→支架管及道穿墙安装→补偿器安装→阀门安装→高压管道安装→脱脂→试压→管道油清洗3.2铜管调直:3.2.1铜及铜合金管道的调直。
3.2.2调直过程中注意用力不能过大,不得使管子表面产生锤痕、凹坑、划痕或粗糙的痕迹。设计后勤工作应将管内的残砂等清理干净。3.3切割:3.3.1铜及铜合金管的切割可采用钢锯、砂轮锯,但不得采用氧-焰切割。3.3.2铜及铜合金管坡口加工采用锉刀或坡口机,但不得采用氧-焰来切割加工。
夹持铜管的台上台下虎钳口两侧应垫以木板衬垫,以防夹伤管子。3.4弯管:铜及铜合金管煨弯时尽量不用热煨,因热煨后管内填充物(如河沙、等)不易。一般管径在100mm以下者采用冷弯,弯管机及操作方法与不锈钢的冷弯基相同。
3.4.1热煨弯:先将管内充入无杂质的干细沙,并木锤敲实,然后用木塞堵住两端管口,再在管壁上画出加热长度的记 ,应使弯管的直边长度不小于其管径,且不小于30mm;用木碳对管身的加热段进行加热;如采用集炭加热,应在。
管径在100mm以上者采用压制弯头或焊接弯头。铜弯管的直边长度不应小于管径,且不少于30mm。弯管的加工还应根据材质、管径和设计要求等条件来决定。热煨弯后,管内不易的河沙可用浓度15%~20%的在管内存留3小时使其溶蚀,再用10%~15%的碱中和,以干净的热水落石出冲洗,再在120%~150%温度下经3~4小时烘干。
3.4.2冷煨弯:冷煨弯一般用于紫铜管。操作工序的前两道同本条一中的1和2。随后,当加热至540℃时,立即取出管子,并对其加热部分浇水,待其冷却后,再放到胎具上弯制。3.5螺纹连接:螺纹连接的螺纹必须有与焊接钢管的标准螺纹相当的外径,才能得到完整的标准螺纹。
但用于高压铜管的螺纹,必须在车床上加工,按高压管道要求施工。连接时,其螺纹部分须涂以石、甘油作密封填料。3.6法兰连接:3.6.1铜及铜合金管道上采用的法兰根据承受的压力不同,可选用不同形式的法兰连接。法兰连接的形式一般有翻边活套法兰、平焊法兰和对焊法兰等,具体选用应按设计要求。
一般管道压力在2.5MPa以内采用光滑面铸铜法兰连接;当压力在6.4MPa以内时采用凹凸面铸钢法兰连接。法兰及螺栓材料牌 应根据颁布的有关标准选用。公称压力在0.25MPa及6MPa的管道连接,采用铜套翻边活套法兰或铜管翻边活套法兰。
3.6.2与铜管及铜合金管道连接的铜法兰宜采用焊接,焊接方法和质量要求应与钢管道的焊接一致。3.6.3当设计无明确规定时,铜及铜合金管道法兰连接中的垫片一般可采用橡胶石棉垫或铜垫片。3.6.4法兰外缘的圆柱面上应打出材料牌 、公称压力和公称通径的印记。
例如法兰材料牌 为H62、PN=2.5MPa、DN=100mm,则印记标记为:H6225-100。3.6.5活套法兰:管道采用活套法兰连接时,有两种结构:一种是管子翻边(图),另一种是管道焊接焊环。焊环的材质与管材相同。翻边活套法兰及焊环尺寸规格详见化工部及原一机部法兰标准。
铜及铜合金管翻边模具有内模及外模。内模是一圆锥形的钢模,其外径应与翻边管子内径相等或略小。外模是两片长颈半法兰如图。为了翻边部分材料的内应力,在管子翻边前,先量出管端翻边宽度,见表,然后划好线。将这段长度用气焊嘴加热至再结晶温度以上,一般为450℃左右。
然后自然冷却或浇水急冷。待管端冷却后,将内外模套上并固定在工作台上,用手锤敲击翻边或使用压力机。全部翻转后再敲平锉光,即完成翻边操作。钢管翻边连接应保持两管同轴,其偏差为:公称直径≤50mm,≯1mm;公称直径>50mm,≯2mm。
3.6.6铜法兰之间的密封垫片一般采用石棉橡胶板或铜垫片,但也可以根据输送介质温度和压力选择其它材质的垫片。3.7焊接:铜在焊接过程中,有易氧化、易变形、易蒸发(如锌等)、易生成气孔等不良现象,给焊接带来困难。
因此焊接铜管时,必须合理选择焊接工艺,正确使用焊具和焊件,严格遵守焊接操作规程,不断提高操作技术,才能获得优质的焊缝。当设计无明确规定时,紫铜管道的焊接宜采用手工钨极氩弧。铜合金管道宜采用氧—焊接。3.7.1为防止熔液流淌进入管内,焊接时宜采用以下几种形式:管径在22mm以下者,采用手动胀口机将管口扩张成承插口插入焊接,或采用套管焊接(套管长度L=2~2.5D,D为管径)。
一方面是由于它能有效的增加工件表面的强度和硬度,提高工件的耐磨性,另一方面是渗碳能有效的改善工件的应力分布,在工件表面层获得较大的残余压应力,127;岣吖ぜ钠@颓慷取H绻谏己笤俳械任麓慊鸾嵩黾颖聿悴杏嘌褂α使疲劳强度得到进一步的提高。
有人对35SiMn2MoV钢渗碳后进行等温淬火与渗碳后淬火低温回火的残余应力进行过测试其热处理工艺残余应力值(kg/mm2)渗碳后880-900度盐浴加热,260度等温40分钟-65渗碳后880-900度盐浴加热淬火,260度等温90分钟-18渗碳后880-900度盐浴加。
三、残余压应力对工件的影响渗碳表面强化作为提高工件的疲劳强度的方法应用得很广泛的原因。等温淬火后即使进行低温回火,其表面残余压应力,也比淬火后低温回火高。因此可以得出这样一个结论,即渗碳后等温淬火比通常的渗碳淬火低温回火获得的表面残余压应力更高,从表面层残余压应力对疲劳抗力的有利影响的观点来看,渗碳等温淬火工艺是提高渗碳件疲劳强度的有效方法。
渗碳淬火工艺为什么能获得表层残余压应力渗碳等温淬火为什么能获得更大的表层残余压应力其主要原因有两个:一个原因是表层高碳马氏体比容比心部低碳马氏体的比容大,淬火后表层体积膨胀大,而心部低碳马氏体体积膨胀小,制约了表层的自由膨胀,127;造成表层受压心部受拉的应力状态。



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