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东方关键性应用渗铝无缝钢管切割抗弯强度

发布者:天津鲁强钢铁销售有限公司  发布时间:2021/10/3  阅读:127

东方关键性应用渗铝无缝钢管切割抗弯强度

东方渗铝无缝钢管切割知识这就是说在淬火过程中往往是心部首先产生马氏体转变引起心部体积膨胀,并获得强化,而表面还末冷却到其对应的马氏体开始转变点(Ms),故仍处于过冷奥氏体状态,127;具有良好的塑性,不会对心部马氏体转变的体积膨胀起严重的压制作用。 而另一个更重要的原因是高碳过冷奥氏体向马氏体转变的开始转变温度(Ms),比心部含碳量低的过冷奥氏体向马氏体转变的…

东方渗铝无缝钢管切割知识


这就是说在淬火过程中往往是心部首先产生马氏体转变引起心部体积膨胀,并获得强化,而表面还末冷却到其对应的马氏体开始转变点(Ms),故仍处于过冷奥氏体状态,127;具有良好的塑性,不会对心部马氏体转变的体积膨胀起严重的压制作用。
而另一个更重要的原因是高碳过冷奥氏体向马氏体转变的开始转变温度(Ms),比心部含碳量低的过冷奥氏体向马氏体转变的开始温度(Ms)低。随着淬火冷却温度的不断下降使表层温度降到该处的(Ms)点以下,表层产生马氏体转变,引起表层体积的膨胀。
127;而在渗碳后进行等温淬火时,当等温温度在渗碳层的马氏体开始转变温度(Ms)以上,心部的马氏体开始转变温度(127;Ms)点以下的适当温度等温淬火,比连续冷却淬火更能保证这种转变的先后顺序的特点(127;即保证表层马氏体转变仅仅产生于等温后的冷却过程中)。
但心部此时早已转变为马氏体而强化,所以心部对表层的体积膨胀将会起很大的压制作用,使表层获得残余压应力。127;当然渗碳后等温淬火的等温温度和等温时间对表层残余应力的大小有很大的影响。有人对35SiMn2MoV钢试样渗碳后在260℃和320℃等温40127;分钟后的表面残余应力进行过测试,其结果如表2。
由表2可知在260℃行动等温比在320℃等温的表面残余应力要高出一倍多可见表面残余应力状态对渗碳等温淬火的等温温度是很敏感的。不仅等温温度对表面残余压应力状态有影响,而且等温时间也有一定的影响。有人对35SiMn2V钢在310℃等温2分钟,10分钟,90分钟的残余应力进行过测试。
2分钟后残余压应力为-20kg/mm,10分钟后为-60kg/mm,60分钟后为-80kg/mm,60分钟后再延长等温时间残余应力变化不大。从上面的讨论表明,渗碳层与心部马氏体转变的先后顺序对表层残余应力的大小有重要影响。渗碳后的等温淬火对进一步提高零件的疲劳寿命具有普遍意义。
此外能降低表层马氏体开始转变温度(Ms)点的表面化学热处理如渗碳、氮化、化等都为造成表层残余压应力提供了条件,如高碳钢的氮化--淬火工艺,由于表层,127;氮含量的提高而降低了表层马氏体开始转变点(Ms),淬火后获得了较高的表层残余压应力使疲劳寿命得到提高。
又如化工艺往往比渗碳具有更高的疲劳强度和使用寿命,也是因氮含量的增加可获得比渗碳更高的表面残余压应力之故。此外,127;从获得表层残余压应力的合理分布的观点来看,单一的表面强化工艺不容易获得理想的表层残余压应力分布,而复合的表面强化工艺则可以有效的改善表层残余应力的分布。
如渗碳淬火的残余应力一般在表面压应力较低,大压应力则出现在离表面一定深度处,而且残余压力层较厚。氮化后的表面残余压应力很高,但残余压应力层很溥,往里急剧下降。如果采用渗碳--127;氮化复合强化工艺,则可获得更合理的应力分布状态。
127;因此表面复合强化工艺,如渗碳--氮化,渗碳--127;高频淬火等,都是值得重视的方向。根据讨论可得出以下结论;1、热处理过程中产生的应力是不可避免的,而且往往是有害的127;。但我们可以控制热处理工艺尽量使应力分布合理,就可将其有害程度降低到低限度,甚至变有害为有利。
2、当热应力占主导地位时应力分布为心部受拉表面受压,当组织应力占主导地时应力分布为心部受压表面受拉。3、在高淬透性钢件中易形成纵裂,在非淬透性工件中往往形成弧裂,在大型非淬透工件中容易形成横断和纵劈。4、渗碳使表层马氏体开始转变温度(Ms)点下降,可导至淬火时马氏体转变顺序颠倒,心部首先发生马氏体转变而后才波及到表面,可获得表层残余压应力而提高抗疲劳强度。
5、渗碳后进行等温淬火可保证心部马氏体转变充分进行以后,表层组织转变才进行。127;使工件获得比直接淬火更大的表层残余压应力,可进一步提高渗碳件的疲劳强度。6、复合表面强化工艺可使表层残余压应力分布更合理,可明显提高工件的疲劳强度。
.管道安装◆机具准备:选择符合要求滚槽机、开孔机和切管机;◆管道准备:垂直切割管道,清洁和加工管端凹槽,加工时小心管道爆裂,和出现锋利边沿,锋利边沿可能损坏密封圈,凹槽宽度和深度,必须符合凹槽技术标准。
◆检查和润滑密封圈:检查密封圈,确保密封圈规格正确。在密封圈外部和内部密封唇上,涂薄薄一层润滑剂。应小心不要将颗粒杂质黏附在密封圈表面。使用润滑剂作为密封圈的配件。优良的密封圈润滑剂是防止密封圈磨损和可能损伤的基础。
(如下图)◆密封圈安装滑动密封圈到管端,确保密封唇不要悬垂在管端。(如下图)◆密封圈定位将密封圈在靠拢的两侧管端上定位后,把密封圈拉到两侧管端凹槽的中心位置。密封圈不应进入管道凹槽。(如下图)◆安装连接器外壳把外壳合在密封圈上,使壳体卡口咬合在管道凹槽内,插入螺栓,用手拧紧螺帽。
b.机械三通、机械四通安装先从外壳上去掉一个螺栓,松开另一螺帽直到与螺栓端头平,将下壳旋离上壳约90度,把上壳出口部分放在管口开口处对中并与孔成一直线,在沿管端旋转下壳(如是机械四通,下壳方法与上壳相同)使上下两块合拢。
(如下图)◆拧紧螺帽交替、均匀地拧紧两侧螺帽,直到螺栓底座金属面接触,螺栓收紧。c.法兰片安装◆安装法兰片:先松开两侧螺丝,将法兰两块分开,分别将两块法兰片的环形键部分装入开槽管端凹槽里,再把两侧螺丝插入拧紧,调节两侧间隙相近。
◆安装密封圈将密封圈C形开口处背对法兰,沿管端方向推入法兰内径凹槽内即可d.选择符合要求的橡胶密封圈附(表一)e.管外径与沟槽加工尺寸附(表二)f.管道支吊架安装附(表三)g.管道加工尺寸附(表五)h.质量要求◆管道安装时应考虑管间隙量,也就是钢管的膨胀量。
◆管道安装后要进行试压检查是否泄漏。如有泄漏其原因如下:◆螺栓没拧紧,卡箍接触面有间隙。◆沟槽加工深度应符合要求。◆密封面不应有杂质。◆钢管端部密封面有伤痕或沟线状伤痕不能安装。◆密封圈不能有啃圈。◆钢管外径不能超差。
◆加工后钢管端部至沟槽距离不能小。◆安装不符合要求,超过规定的转角。◆钢管开孔引分支.在管路中引出分支,首先必须在管道开孔,孔必须开在管道中心线上并且尺寸要正确,开孔要用专用工具.附(表四)孔开好后检查孔周围16mm范围的管表面清洁、光滑、无污物、皮屑、凸出物方可安装。
我们把所能触摸到的面积之和叫做它的表面积。钢管的表面积应该怎么计算呢。我们在这里给大家简单介绍一下。钢管型 一般是管外径*壁厚,如圆钢管30*3表示钢管外管径为30mm,管壁厚度为3mm。钢管表面积计算公式:用横截面的(长+宽)×2×钢管长度-空心的面积。
我国新疆、安徽、湖北、江苏等地的大部分铁矿石上都不同程度地含有磁黄铁矿;另外,我国从国外进口的部分铁矿石中磁黄铁矿含量也较高。为充分利用这结铁矿石资源,必须进行脱硫处理。但由于磁黄铁矿磁性较强而可浮性较差,且不同矿点的磁黄铁矿性质差异较大,目前国内尚无较成熟的工艺和药剂能很好地将其与磁铁矿分离。
马鞍山矿山研究院经过长期的研究,研制出的活化剂MHH-1,经对国内、国外两种磁黄铁矿含量较高的磁铁矿(硫含量分别为10.07%和2.51%)进行试验,取得了良好的脱硫效果,终铁精矿中的硫含量均降到了0.3%以下,满足了后续工艺对铁精矿质量的要求。
一、某进口高硫铁矿石脱硫试验(一)矿石性质某进口高硫铁矿石全铁品位为60.97%、硫含量为2.51%,其中硫化矿以磁黄铁矿、黄铁矿为主,且磁黄铁矿含量较高。要利用该进口矿资源,必须对其进行脱硫工艺研究。矿石的多元素分析结果和铁物相分析结果分别见表1、表2。
表1某进口矿原矿多元素分析结果%(二)反浮选脱硫试验1、磨矿细度试验将原矿碎至2~0mm,磨至不同的细度,进行一粗二精反浮选脱硫试验。药剂制度为:粗选加H2SO4600g/t、MHH-1200g/t、丁黄药240g/t、柴油26g/t、2#油54g/t,一精选加丁黄药120g/t、柴油13g/t、2#油27g/t,二精选加丁黄药80g/t、柴油8g/t、2#油17g/t。
试验结果列于表3。试验结果显示,随着磨矿细度的增加,铁精矿中的硫含量逐渐降低,当磨矿细度达到-0.076mm占75%时,精矿中的硫含量已降至0.29%,达到了小于0.3%的要求。但考虑到球团矿加工对铁精矿细度的要求以及实际生产中可能存在的波动等因素,选择磨矿细度为-0.076mm占85%。
2、粗选条件试验(1)硫酸用量试验将原矿磨至-0.076mm占85%进行粗选硫酸用量试验,固定条件为:MHH-1200g/t、丁黄药240g/t、柴油26g/t、2#油54g/t。试验结果列于表4。试验结果可知,随着硫酸用量的增加,铁精矿中硫含量逐渐降低,但变化趋势较缓。
根据试验结果,选择硫酸用量为600g/t。(2)活化剂试验活化剂是影响脱硫效果较为关键的药剂,特别是磁黄铁矿可浮性较差,采用适宜的活化剂将其活化尤为重要。为此,首先对活化剂进行选择,即对不加活化剂、用CuSO4作活化剂和用马鞍山矿山研究院研制的MHH-1作活化剂3种方案进行对比。
试验采用与磨矿细度试验时相同的流程结构和药剂制度。试验结果列于表5。试验结果可以看出,不加活化剂和用CuSO4作活化剂,终铁精矿中硫含量难以降到0.3%以下,而用MHH-1活化剂活化磁黄铁矿,反浮选效果较明显,终铁精矿中的硫含量已降至0.29%,因此,选择MHH-1作为活化剂。
选定MMH-1作为活化剂后,对其进行了粗选用量试验。试验中H2SO4、丁黄药、柴油、2#油用量固定为600、240、26、54g/t。试验结果列于表6。结果显示,MHH-1用量在200g/t以上后,脱硫效果基本不变,因此选择MHH-1用量为200g/t。
(3)捕收剂试验首先进行了乙黄药和丁黄药作为捕收剂的粗选对比试验。试验固定条件为:H2SO4600g/t、MHH-1200g/t、柴油26g/t、2#油54g/t。试验结果见表7。由试验结果可以看出,在其它条件下不变的前提下,采用乙黄药为捕收剂,粗选后铁精矿中的硫含量为1.65%,而采用丁黄药作为捕收剂,经粗选后,铁精矿中的硫已降至1.00%。
因此,选择丁黄药作为捕收剂。确定用丁黄药作为捕收剂后,对其进行了粗选用量试验。试验固定条件同上。可以看出,随着丁黄药用量的增加,铁精矿中硫含量逐渐降低,当丁黄药用量达到250g/t时,再增加其用量,铁精矿中硫含量下降趋势变缓,因此,选择粗选丁黄药用量为250g/t。
根据类似矿石的生产实践和有关对磁黄铁矿进行反浮选的研究成果,柴油能起到辅助并强化捕收剂磁黄铁矿的作用,因此,进行了粗选柴油用量试验。试验固定条件为:H2SO4600g/t、MHH-1200g/t、丁黄药250g/t、2#油54g/t。试验结果列于表9。
由试验结果可知,添加柴油后,脱硫效果明显改善,其粗选用量选择为26g/t。(4)2#油用量试验采用2#油作为起泡剂,进行了粗选用量试验。试验固定条件为:H2SO4600g/t、MHH-1200g/t、丁黄药250g/t、柴油26g/t。试验结果列于表10。
根据试验结果,选择粗选2#油用量为54g/t。3、反浮选试验在粗选条件试验的基础上,经过精选次数、精选药剂制度等一系列探索试验,按-0.076mm占85%的磨矿细度和表11所列药剂制度进行了反浮选脱硫一粗二精流程试验,结果见表12。
可知,该进口铁矿石经采用MHH-1活化剂反浮选脱硫后,可获得硫含量为0.25%的铁精矿产品,但其全铁品位尚可提高,故拟对其进行脱泥以提高铁品位。(三)反浮选铁精矿脱泥试验将全铁品位64.35%的反浮选铁精矿采用立式磁重分选机进行脱泥试验,以进一步提高铁品位。
由试验结果可知,反浮选精矿经脱泥后,铁品位可以从64.35%提高至66.08%,其作业回收率为97.89%。(四)反浮选-脱泥全流程试验某进口铁矿时反浮选-脱泥试验流程可知,该进口矿石磨至-0.076mm占85%,经反浮选-脱泥工艺选别扣,可以获得产率为80.05%,铁品位为66.08%、硫含量为0.24%的铁精矿。
目前,该研究成果已成功转化为工业生产。二、结论(一)采用马鞍山矿山研究院研制的MHH-1活化剂,其脱硫效果明显优于CuSO4等活化剂。(二)MHH-1活化剂具有用量少、成本低等优点,能有效解决目前许多矿山因铁矿石中含有磁黄铁矿而使精矿硫含量较高的问题,为矿山提铁降硫提供了新途径。
钢材是建设和实现四化必不可少的重要物资,应用广泛、品种繁多,根据断面形状的不同、钢材一般分为型材、板材、管材和金属制品四大类、为了便于组织钢材的生产、订货供应和搞好经营管理工作,又分为重轨、轻轨、。、钢材的概念:钢材是钢锭、钢坯或钢材通过压力加工制成我们所需要的各种形状、尺寸和性能的材料。
2、钢材的生产方法大部分钢材加工都是钢材通过压力加工,使被加工的钢(坯、锭等)产生塑性变形。根据钢材加工温度不钢材同以分冷加工和热加工两种。钢材的主要加工方法有:轧制:将钢材金属坯料通过一对旋转轧辊的间隙(各种形状),因受轧辊的压缩使材料截面减小,长度增加的压力加工方法,这是生产钢材常用的生产方式,主要用来生产钢材型材、板材、管材。
分冷轧、热轧。锻造钢材:利用锻锤的往复冲击力或压力机的压力使坯料改变成我们所需的形状和尺寸的一种压力加工方法。一般分为自由锻和模锻,常用作生产大型材、开坯等截面尺钢材寸较大的材料。拉拨钢材:是将已经轧制的金属坯料(型、管、制品等)通过模孔拉拨成截面减小长度增加的加工方法大多用作冷加工。
挤压:是钢材将金属放在密闭的挤压简内,一端施加压力,使金属从规定的模孔中挤出而得到有同形状和尺寸的成品的加工方法,多用于生产有色金属材钢材一、黑色金属、钢和有色金属在介绍钢的分类之前先简单介绍一下黑色金属、钢材钢与有色金属的基本概念。
、黑色金属是指铁和铁的合金。如钢、生铁、铁合金、铸铁等。钢和生铁都是以铁钢材为基础,以碳为主要添加元素的合金,统称为铁碳合金。生铁是指把铁矿石放到高炉中冶炼而成的产品,主要用来炼钢和钢材制造铸件。把铸造生铁放在熔铁炉中熔炼,即得到铸铁(液状),把液状铸铁浇铸成铸件钢材,这种铸铁叫铸铁件。
铁合金是由铁与硅、锰、铬、钛等元素组成的合金,铁合金是炼钢的原料之一,在钢材炼钢时做钢的脱氧剂和合金元素添加剂用。2、把炼钢用生铁放到炼钢炉内按一定工艺熔炼,即得到钢。钢的产品有钢锭、连铸坯和直钢材接铸成各种钢铸件等。
通常所讲的钢,一般是指轧制成各种钢材的钢。钢材钢属于黑色金属但钢不完全等于黑色金属。3、钢材有色金属又称非铁金属,指除黑色金属外的金属和合金,如铜、锡、铅、锌、铝以及黄铜、青铜、铝合金和轴承合金等。另外在工业上还采用铬、镍、锰、钼、钴钢材、钒、钨、钛等,这些金属主要用作合金附加物,以改善金属的性能,其中钨、钢材钛、钼等多用以生产刀具用的硬质合金。
以上这些有色金属都称为工业用金属,钢材此外还有贵重金属:铂、金、银等和稀有金属,包括放射性的铀、镭等钢材。二、钢材的分类钢是钢材含碳量在0.04%-2.3%之间的铁碳合金。为了保证其韧性和塑性,含碳量一般不超过.7%。
钢的分类方法多种钢材多样,其主要方法有如下七种:、钢材按品质分类()普通钢(P≤0.045%,S≤0.050%)(2)优钢材质钢(P、S均≤0.035%)(3)高级优质钢(P≤0.035%,S≤0.030%)2.、按化学成份分类()碳素钢:钢材a.低碳钢(C≤0.25%);b.中碳钢(C≤0.25~0.60%);c.高碳钢(C≤0.60%)。
钢的主要元素除铁、碳外,还有硅、锰、硫、磷等。(2)合金钢:a.低合金钢(合金元素总含量≤5%);b.中合金钢(合金元素总含量>5~0%);c.高合金钢(合金元素总含量>0%)。3、钢材按成形方法分类:()锻钢;(2)铸钢;(3)热轧钢;(4)冷拉钢。
4、钢材按金相组织分类()退火状态的:a.亚共析钢(铁素体+珠光体);b.共析钢(珠光体);c.过共钢材析钢(珠光体+渗碳体);d.莱氏体钢(珠光体+渗碳体)。(2)正火状态的:a.珠光体钢;b.贝氏体钢;c.马氏体钢;d.奥氏体钢。
(3)钢材无相变或部分发生相变的5、按用途分类()建筑及工程用钢:a.普通碳素结构钢;b.低合金结构钢;c.钢筋钢。(2)钢材结构钢a.机械制造用钢:(a)调质结构钢;(b)表面硬化结构钢:包括渗碳钢、渗钢、表面淬火用钢;(c)易切结构钢;(d)冷塑性成形用钢:包括冷冲压用钢、冷镦用钢。
b.弹簧钢c.轴承钢(3)工具钢:a.碳素工具钢;b.合金工具钢;c.高速工具钢。(4)特殊性能钢:a.不锈耐酸钢;b.耐热钢:包括抗氧化钢、热强钢、气阀钢;c.电热合金钢;d.耐磨钢;e.低温用钢;f.电工用钢。(5)专业用钢——如桥梁用钢、船舶用钢、锅炉用钢、压力容器用钢、农机用钢等。
6、综合分类()普通钢a.碳素结构钢:(a)Q95;(b)Q25(A、B);(c)Q235(A、B、C);(d)Q255(A、B);(e)Q275。b.低合金结构钢c.特定用途的普通结构钢(2)优质钢(包括高级优质钢)a.钢材结构钢:(a)优质碳素结构钢;(b)合金结构钢;(c)弹簧钢;(d)易切钢;(e)轴承钢;(f)特定用途优质结构钢。
b.工具钢:(a)碳素工具钢;(b)合金工具钢;(c)高速工具钢。c.特殊性能钢:(a)不锈耐酸钢;(b)耐热钢;(c)电热合金钢;(d)电工用钢;(e)高锰耐磨钢。7、按冶炼方法分类()按炉种分a.平炉钢:(a)酸性平炉钢;(b)碱性平炉钢。
b.转炉钢:(a)酸性转炉钢;(b)碱性转炉钢。或(a)底吹转炉钢;(b)侧吹转炉钢;(c)顶吹转炉钢。c.电炉钢:(a)电弧炉钢;(b)电渣炉钢;(c)感应炉钢;(d)真空自耗炉钢;(e)电子束炉钢。(2)钢材按脱氧程度和浇注制度分a.沸腾钢;b.半钢;c.钢;d.特殊钢。
钢 四种I级HPB235(Q235)钢筋,标准强度235N/mm2Ⅱ级HRB335(20MnSi)335ⅢHRB400(20MNSiV)400ⅣRRB400(20MnSi)400综合分类:()普通钢a.碳素结构钢:(a)Q95;(b)Q25(A、B);(c)Q235(A、B、C);(d)Q255(A、B);(e)Q275。b.低合金结构钢c.特定用途的普通结构钢(2)优质钢(包括高级优质钢)a.结构钢:(a)优质碳素结构钢;(b)合金结构钢;(c)弹簧钢;(d)易切钢;(e)轴承钢;(f)特定用途优质结构钢。
其分类和牌 如下:1.奥氏体型钢(1)1Cr17Mn6Ni15N;(2)1Cr18Mn8Ni5N;(3)1Cr18Ni9;(4)1Cr18Ni9Si3;(5)0Cr18Ni9;(6)00Cr19Ni10;(7)0Cr19Ni9N;(8)0Cr19Ni10NbN;(9)00Cr18Ni10N;(10)1Cr18Ni12;(11)0Cr23Ni13;(12)0Cr25Ni20;(13)0Cr17Ni12Mo2;(14)00Cr17Ni14Mo2;(15)0Cr17Ni12Mo2N。
用于制作耐腐蚀部件,石油、化工的管道、容器、器械、船舶设备等,其分类和牌 如下:1.奥氏体型钢除与热轧部分相同外(29种),还有:(1)2Cr13Mn9Ni4(2)1Cr17Ni7(3)1Cr17Ni82.奥氏体——铁素体型钢除与热轧部分相同外(2。
一、不锈钢热轧钢板不锈钢热轧钢板是用热轧工艺生产的不锈钢钢板。厚度不大于3mm的为薄板,厚度大于3mm的为厚板。用于化工、石油、机械、船舶等行业制造耐蚀零件、容器和设备。金属是由多晶体组成的,它的多晶体结构是在金属结晶过程中形成的。
组成铁碳合金的铁具有两种晶格结构:910℃以下为具有体心立方晶格结构的α——铁,910℃以上为具有面心立方晶格结构的Υ——铁。如果碳原子挤到铁的晶格中去,而又不破坏铁所具有的晶格结构,这样的物质称为固溶体。碳溶解到α——铁中形成的固溶体称铁素体,它的溶碳能力极低,大溶解度不超过0.02%。
而碳溶解到Υ——铁中形成的固溶体则称奥氏体,它的溶碳能力较高,高可达2%。奥氏体是铁碳合金的高温相。钢在高温时所形成的奥氏体,过冷到727℃以下时变成不稳定的过冷奥氏体。如以极大的冷却速度过冷到230℃以下,这时奥氏体中的碳原子已无扩散的可能,奥氏体将直接转变成一种含碳过饱和的α固溶体,称为马氏体。
由于含碳量过饱和,引起马氏体强度和硬度提高、塑性降低,脆性增大。不锈钢的耐蚀性主要来源于铬。实验证明,只有含铬量超过12%时钢的耐蚀性能才会大大提高,因此,不锈钢中的含铬量一般均不低于12%。由于含铬量的提高,对钢的组织也有很大影响,当铬含量高而碳含量很少时,铬会使铁碳平衡,图上的Υ相区缩小,甚至消失,这种不锈钢为铁素体组织结构,加热时不发生相变,称为铁素体型不锈钢。
当含铬量较低(但高于12%),碳含量较高,合金在从高温冷却时,极易形成马氏体,故称这类钢为马氏体型不锈钢。镍可以扩展Υ相区,使钢材具有奥氏体组织。如果镍含量足够多,使钢在室温下也具有奥氏体组织结构,则称这种钢为奥氏体型不锈钢。
四、我国和日本常用不锈钢钢 的近似对照2.牌 后掇表示热轧后进行热处理、酸洗或类似的处理;NO.2表示冷轧后进行热处理、酸洗或相应处理;NO.2B表示冷轧后进行热处理、酸洗或类似的处理,后经冷轧获得适当光洁度。如304不锈钢板表示牌 为304的热轧不锈钢板。
再如321-2B表示牌 为321的冷轧不锈钢板,表面要求冷轧后进行热处理,酸洗或类似的处理,后经冷轧获得适当光洁度。五、不锈钢在各领域的应用1.1960年——1999年约40年间,西方的不锈钢产量从215万吨猛增到1728万吨,增加了约8倍,平均年增长率约为5.5%。
不锈钢主要用于厨房、家电、运输、建筑、土木各领域。在厨房器具方面主要有水洗槽和电气、煤气热水器,家电产品主要有全自动洗衣机的滚筒。从节能和再循环等环保的观点看,不锈钢的需求有望进一步扩大。在运输领域主要有铁道车辆和汽车的排气系统,用于排气系统的不锈钢在每辆车中约为20-30kg,全的年需求约100万吨,这是不锈钢大的应用领域。
在建筑领域,近的需求急剧增长,如:新加坡地铁车站的防护装置,使用了约5000吨的不锈钢外装饰材。再如日本1980年以后,用于建筑业的不锈钢增长了约4倍,主要用作屋顶、大楼内外装饰和结构材。80年代,在日本沿海地区使用304型无涂漆材作为屋顶材料,从防锈考虑,逐步转变为使用涂漆不锈钢。
进入90年代,开发了具有高耐蚀性的20%以上高Cr铁素体系不锈钢,被用作屋顶材料,同时为了美观性,开发了各种表面精加工技术。在土木领域,日本的水坝吸水塔使用不锈钢。的寒冷地区,为防止高速公路和桥梁的冻结需撒盐,这就加速了钢筋的腐蚀,所以使用不锈钢钢筋。
在大多数的工业设施管道排放中,基本上都会用的到厚壁无缝钢管,如工厂中的管道系统,地下管道系统,以及一些环保排放设施的管道系统等等,都会见到它的身影。那么,为什么在工业建设中,一定要使用这种型号的厚壁无缝钢管呢?也许你会喜欢《厚壁钢管的维修保养十分重要》。钢管的种类多种多样,其大小粗细都是有着不同型号的,一般对于大型的公共设施管道以及工厂设施中,都会使用厚壁无缝钢管,这是有深刻的原因的。
我们都知道,对于一些环境比较恶劣的地方,对于工业设施材料的要求也相应的会比较高些,特别是常年埋在地下或者处于潮湿环境中的工业设施,只有厚壁无缝钢管可以经受常年恶劣环境的侵袭,保证设施的正常运行,因此,我们可以看到,在工业设施建造中,选择正确的的工业材料是非常重要的。



东方渗铝无缝钢管切割

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若平衡阀设在水泵的出El管段上,阀前则需有10倍管径长的直管段。施工人员在搬运和安装平衡阀时,要注意轻拿轻放,以防止阀门或测压d,:fL被撞坏。施工技术人员必须提醒施工人员注意平衡阀的安装位置和安装方向,并把平衡阀手柄和测压d,:fL调整在便于操作的位置上。
在整个空调水系统调试完毕后,必须做好平衡阀的保温。平衡阀进行调整完后,管网系统正常运行过程中,不要随意变动平衡阀的开度,特别是不要变动定位锁定装置。在维修某一环路时,可将该环路的平衡阀关到零位。修复后在开到原来锁定的位置。
在每次调整定位后,要把平衡阀保温好。采用平衡阀来维修管道系统的平衡,会更快捷、直观、精确,从而使整个系统处在佳工况下运行,减少能源浪费,降低运行费用。所以安装平衡阀有其节能性。5.耐压问题空调水系统采用的平衡阀公称压力一般为16kg/cm2.强度试验压力一般为公称压力的1.5倍,即验压力为24kg/cm2:严密性试验试验压力应为公称压力,即16kg/cm2。
三.结束语只有努力提高平衡阀的质量,降低造低,并通过合理的设计选型,正确的安装调试,才能确保各环路中实际流量和设计流量相一致,使整个空调系统处在佳工况下运行,减少能源消耗,降低运行费用,提高整个空调水系统的可靠性。
柴油发动机和汽油直喷发动机需安装真空泵提供真空来源,满足真空助力制动系统要求。真空助力制动系统乘用车和轻型商用车的制动系统主要采用液压作为传动媒介,与可以提供动力源的气压制动系统相比,其需要助力系统来辅助驾驶员进行制动。
真空制动助力系统也称作真空伺服制动系统,伺服制动系是在人力液压制动的基础上加设一套由其他能源提供制动力的助力装置,使人力与动力可兼用,即兼用人力和发动机动力作为制动能源的制动系。在正常情况下,其输出工作压力主要由动力伺服系统产生,因而在动力伺服系统失效时,仍可全由人力驱动液压系统产生一定程度的制动力。
如图1所示为某轿车的真空助力式(直动式)伺服制动系回路图,它采用了左前轮制动油缸与右后轮制动油缸为一液压回路、右前轮制动油缸与左后轮制动油缸为另一液压回路的布置,即为对角线布置的双回路液压制动系统。真空助力器气室与控制阀组合的真空助力器在工作时产生推力,也同踏板力一样直接作用在制动主缸的活塞推杆上。
其中核心部件真空助力器的工作过程是:在非工作的状态下,控制阀推杆回位弹簧将控制阀推杆推到右边的锁片锁定位置,真空单向阀口处于开启状态,控制阀弹簧使控制阀皮碗与空气阀座紧密接触,从而关闭了空气阀口。此时真空助力器的真空气室和应用气室分别通过活塞体的真空气室通道与应用气室通道经控制阀腔处相通,并与外界大气相隔绝。
发动机起动后,发动机的进气歧管处的真空度上升,随之,真空助力器的真空气室、应用气室的真空度均上升,并处于随时工作的准备状态。当进行制动时,踩下制动踏板,踏板力经杠杆放大后作用在控制阀推杆上。首先,控制阀推杆回位弹簧被压缩,控制阀推杆连同空气阀柱往前移。
当控制阀推杆前移到控制阀皮碗与真空单向阀座相接触的位置时,真空单向阀口关闭。此时,助力器的真空气室、应用气室被隔开。此时,空气阀柱端部刚好与反作用盘的表面相接触。随着控制阀推杆的继续前移,空气阀口将开启。
外界空气经过滤气后通过打开的空气阀口及通往应用气室的通道,进入到助力器的应用气室(右气室),伺服力产生。由于反作用盘的材质(橡胶件)有受力表面各处的单位压强相等的物理属性要求,使得伺服力随着控制阀推杆输入力的逐渐增加而成固定比例(伺服力比)增长。
由于伺服力资源的有限性,当达到大伺服力时,即应用气室的真空度为零时(即一个标准大气压),伺服力将成为一个常量,不再发生变化。此时,助力器的输入力与输出力将等量增长;取消制动时,随着输入力的减小,控制阀推杆后移,真空单向阀口开启后,助力器的真空气室、应用气室相通,伺服力减小,活塞体后移。
真空泵的组成和工作原理对于真空助力系统的真空来源,装有汽油发动机的车辆由于发动机采用点燃式,因此在进气歧管可以产生较高的真空压力,可以为真空助力制动系统提供足够的真空来源,而对于柴油发动机驱动的车辆,。
真空泵主要由泵体、转子、叶片以及进排气口等部分组成,如图4所示,以单叶片真空泵为例,当驱动扭矩通过发动机凸轮轴和真空泵连接器来使转子旋转,从而带动塑料的单叶片沿着真空泵容腔的轮廓,并以容腔的偏心位置进。
就这样随着输入力的逐渐减小,伺服力也将成固定比例(伺服力比)的减少,直至制动被完全解除。图2为双膜片真空助力器总成图。发动机的润滑油从转子中心进入来润滑真空泵容腔和相应的部件,并起到对单叶片上的浮动端子和容腔轮廓之间的密封作用。
在汽车领域的制动助力真空系统应用的真空泵,其主要类型有以下几种:单叶片式真空泵、柱塞式真空泵和多叶片式真空泵,其中单叶片式真空泵和多叶片式真空泵应用的较多。这三种真空泵的主要驱动形式如下:单叶片式真空泵的驱动形式一般为发动机凸轮轴驱动。
真空泵的技术特点为真空助力器系统提供真空来源的真空泵,其技术特点主要有:1.由于真空泵的驱动源发动机的凸轮轴,因此应对其连接触点和执行部件进行加载动态分析,根据客户提供的发动机凸轮轴振动谱和输入扭矩进行动态分析,保证其在动态载荷下的可靠性。
柱塞式真空泵的驱动形式一般为凸轮驱动。多叶片式真空泵的驱动形式一般为皮带、发电机、齿轮和电机。2.通过对真空泵的动态分析,可以获得发动机凸轮轴和真空泵连接器的接触点的加载值,从而根据接触点的加载输入数据对真空泵的连接部件和执行部件进行静态分析和疲劳分析保证其可靠性(见图5)。
2.2.2低、中压聚乙烯燃气管道单位长度摩擦阻力损失的计算应符合现行标准《城镇燃气设计规范》(GB593)第5.2.4条和第5.2.5条的规定,其摩擦阻力系数宜按公式2.2.2-1、2.2.2-2和2.2.2-3确定;(1)层流状态:Re≤2100(2.2.2-1)(2)临界状态。
3.真空泵容腔的轮廓对叶片的加速度和减速度、叶片与轮廓之间的摩擦、功率的消耗,NVH振动和噪声等都有较大影响。因此容腔的轮廓设计非常重要,通过真空泵轮廓设计优化软件对其进行优化设计,可以获得优的容腔轮廓。2.2管道计算2.2.1聚乙烯燃气管道计算流量的确定应符合现行标准《城镇燃气设计规范》(GB593)第5.2.1条和第5.2.2条的规定。
2.2.3中压管道的允许压力降可由该级管调压器允许的低入口压力之差确定,流速不宜大于5m/s。2.2.4聚乙烯燃气管道局部阻力损失和低压管道从调压站到远燃具的管道允许阻力损失应符合标准《城镇燃气设计规范》(GB593)第5.2.6条和第5.2.7条的规定。
2.3管道布置2.3.1聚乙烯燃气管道不得从建筑物和大型构筑物的下面穿越;不得在堆积易燃、易爆材料和具有腐蚀性液体的场地下面穿越;不得与其他管道或电缆同沟敷设。2.3.2聚乙烯燃气管道与供热管之间水平净距不应小于表2.3.2的规定。
与其他建筑物、构筑物的基础或相邻管道之间的水平净距应符合现行标准《城镇燃气设计规范》(GB593)表5.3.2-1的规定。聚乙烯管工作压力不超过0.1MPa燃气管埋深小于2m2.3.3聚乙烯燃气管道与各类地下管道或设施的垂直净距不应小于表2.3.3的规定。
聚乙烯燃气管道与各类地下管道或设施的垂直净距1.20加套管2.3.4聚乙烯燃气管道埋设的小管顶覆土厚度应符合下列规定:(1)埋设在车行道下时,不宜小于0.8m;(2)埋设在非车行道下时,不宜小于0.6m;(3)埋设在水田下时,不宜小于0.8m。
2.3.5聚乙烯燃气管道的地基宜为无尖硬土石和无盐类的原土层,当原土层有尖硬土石和盐类时,应铺垫细沙或细土。凡可能引起管道不均匀沉降的地段,其地基应进行处理或采取其他防沉降措施。2.3.6聚乙烯燃气管道在输送含有冷凝液的燃气时,应埋设在土壤冰冻线以下,并应设置凝水缸。
管道坡向凝水缸的坡度不宜小于0.003。2.3.7中压聚乙烯燃气管道干管上,应设置分段阀门,并应在阀门两侧设置放散管。中压聚乙烯燃气支管起点处也应设置阀门。低压聚乙烯燃气管道可不设置阀门。阀门宜设置在阀井内。2.3.8聚乙烯燃气管道不宜直接引入建筑物内或直接引入附属在建筑物墙上的调压箱内。
当直接用聚乙烯燃气管道引入时,穿越基础或外墙以及地上部分的聚乙烯燃气管道必须采取硬质套管保护。2.3.9聚乙烯燃气管道不宜直接穿越河底。在加设套管或采取其他保护措施后,穿越河底时,应符合现行标准《城镇燃气设计规范》(GB593)第5.3.4条和第5.3.10条(2)、(3)、(4)款的规定。
1、简介兰家沟钼矿床坐落辽宁省锦西县钢屯乡,杨家杖子矿务局岭前矿的北东向15km处,是1978年发现的又一个大型钼矿床。现在,钼矿床由杨家杖子矿务局与钢屯乡别离挖掘。钢屯的三个选厂每日采矿石2200t。钢屯乡办大选厂(1000t/d)、小选厂(400t/d)和与杨家杖子矿务局联办厂(800t/d)的出产总才能为2200t/d,1987年产出钼精矿约4000t。
钢屯乡还办有钼焙烧厂和钼铁冶炼厂,对部分钼精矿进行深加工。2、矿床、矿石和采矿兰家沟钼矿床处于北东向女儿河开裂与东西向山君洞-钢屯开裂交界处。赋存于细粒似斑状花岗岩中,并常与硅化、伊利石-水白云母铁锰碳酸盐化伴生。
含矿脉体有:石英脉、铁锰碳酸盐脉、硅化伊利石化蚀变带和破碎带。该矿床的矿石均匀含钼0.131%。钼的矿化类型:(1)石英脉型:辉钼矿呈鳞片状,伴有磁铁矿、赤铁矿。(2)石英复脉:由含钼石英大脉及两边平行小脉构成矿化带。
(3)石英脉破碎带型:前期石英脉破碎后充填富集了辉钼矿。(4)蚀变破碎带型:辉钼矿沿破碎的硅化、伊利石-水云母化、铁锰碳酸盐化带富集,不见或罕见石英脉。(5)裂隙破碎带型:辉钼矿沿破碎节理裂隙充填富集构成矿体。
矿石有用组分单一,含铝高,一般为千分之几,部分达百分之几或十几。均匀为0.27%。兰家沟用露采加坑采的联合采矿工艺。3、钢屯镇办小选厂它坐落钢屯乡,是乡办早的钼选厂。1980年投产处理才能为400t/d。一向处理兰家沟采出的富矿,尽管厂不大,出产不正常,但产值一向很高,1987年约产含钼40~45%钼精矿1600t。
选厂选用二段一闭路破碎流程。共两个并排破碎体系,每系列由1台400×600mm颚式破碎机,1台¢900mm短头圆锥破碎机组成。选矿药剂主要有火油、2#油。选矿目标动摇很大,回收率不太高。4、钢屯乡办大选厂它是钢屯大选厂,处理才能为l000t/d。
选矿工艺模仿杨家杖子,用一次粗选、一次扫选、粗精矿再磨、七次精选的工艺。磨矿用¢2.7×2.1m格子型球磨机2台,与粗选组成两个粗磨-粗选系列。选矿药剂简略,除火油、2#油外,有时也加等。选别目标动摇较大,原矿档次一般为0.7%~0.9%Mo。
钼精矿档次为45%~47%Mo,回收率约800%~85%。1987年产钼精矿约2500t。5、联营厂它是钢屯乡与杨家杖子矿的联营选厂,处理才能为400t/d。破碎用400×600mm颚式破碎机1台¢900mm短头型圆锥破碎机1台,组成二段一闭路碎矿流程。
磨矿选用¢2.7×2.1m球磨机1台,工艺与大厂相同。钼精矿档次45%~47%,回收率80%~88%,1987年产钼精矿800t左右。钢屯乡三个选厂算计出产才能为1800t/d,1987年产钼精矿4500~5000t。因为矿石中绢云母、伊利石等易浮脉石搅扰,钼精矿质量难于进步。
3.1工艺流程:铜管调直→切割→弯管→螺纹连接→法兰连接→焊接→钨极氩弧焊→预热和热处理→支架管及道穿墙安装→补偿器安装→阀门安装→高压管道安装→脱脂→试压→管道油清洗3.2铜管调直:3.2.1铜及铜合金管道的调直。
3.2.2调直过程中注意用力不能过大,不得使管子表面产生锤痕、凹坑、划痕或粗糙的痕迹。设计后勤工作应将管内的残砂等清理干净。3.3切割:3.3.1铜及铜合金管的切割可采用钢锯、砂轮锯,但不得采用氧-焰切割。3.3.2铜及铜合金管坡口加工采用锉刀或坡口机,但不得采用氧-焰来切割加工。
夹持铜管的台上台下虎钳口两侧应垫以木板衬垫,以防夹伤管子。3.4弯管:铜及铜合金管煨弯时尽量不用热煨,因热煨后管内填充物(如河沙、等)不易。一般管径在100mm以下者采用冷弯,弯管机及操作方法与不锈钢的冷弯基相同。
3.4.1热煨弯:先将管内充入无杂质的干细沙,并木锤敲实,然后用木塞堵住两端管口,再在管壁上画出加热长度的记 ,应使弯管的直边长度不小于其管径,且不小于30mm;用木碳对管身的加热段进行加热;如采用集炭加热,应在。
管径在100mm以上者采用压制弯头或焊接弯头。铜弯管的直边长度不应小于管径,且不少于30mm。弯管的加工还应根据材质、管径和设计要求等条件来决定。热煨弯后,管内不易的河沙可用浓度15%~20%的在管内存留3小时使其溶蚀,再用10%~15%的碱中和,以干净的热水落石出冲洗,再在120%~150%温度下经3~4小时烘干。
3.4.2冷煨弯:冷煨弯一般用于紫铜管。操作工序的前两道同本条一中的1和2。随后,当加热至540℃时,立即取出管子,并对其加热部分浇水,待其冷却后,再放到胎具上弯制。3.5螺纹连接:螺纹连接的螺纹必须有与焊接钢管的标准螺纹相当的外径,才能得到完整的标准螺纹。
但用于高压铜管的螺纹,必须在车床上加工,按高压管道要求施工。连接时,其螺纹部分须涂以石、甘油作密封填料。3.6法兰连接:3.6.1铜及铜合金管道上采用的法兰根据承受的压力不同,可选用不同形式的法兰连接。法兰连接的形式一般有翻边活套法兰、平焊法兰和对焊法兰等,具体选用应按设计要求。
一般管道压力在2.5MPa以内采用光滑面铸铜法兰连接;当压力在6.4MPa以内时采用凹凸面铸钢法兰连接。法兰及螺栓材料牌 应根据颁布的有关标准选用。公称压力在0.25MPa及6MPa的管道连接,采用铜套翻边活套法兰或铜管翻边活套法兰。
3.6.2与铜管及铜合金管道连接的铜法兰宜采用焊接,焊接方法和质量要求应与钢管道的焊接一致。3.6.3当设计无明确规定时,铜及铜合金管道法兰连接中的垫片一般可采用橡胶石棉垫或铜垫片。3.6.4法兰外缘的圆柱面上应打出材料牌 、公称压力和公称通径的印记。
例如法兰材料牌 为H62、PN=2.5MPa、DN=100mm,则印记标记为:H6225-100。3.6.5活套法兰:管道采用活套法兰连接时,有两种结构:一种是管子翻边(图),另一种是管道焊接焊环。焊环的材质与管材相同。翻边活套法兰及焊环尺寸规格详见化工部及原一机部法兰标准。
铜及铜合金管翻边模具有内模及外模。内模是一圆锥形的钢模,其外径应与翻边管子内径相等或略小。外模是两片长颈半法兰如图。为了翻边部分材料的内应力,在管子翻边前,先量出管端翻边宽度,见表,然后划好线。将这段长度用气焊嘴加热至再结晶温度以上,一般为450℃左右。
然后自然冷却或浇水急冷。待管端冷却后,将内外模套上并固定在工作台上,用手锤敲击翻边或使用压力机。全部翻转后再敲平锉光,即完成翻边操作。钢管翻边连接应保持两管同轴,其偏差为:公称直径≤50mm,≯1mm;公称直径>50mm,≯2mm。
3.6.6铜法兰之间的密封垫片一般采用石棉橡胶板或铜垫片,但也可以根据输送介质温度和压力选择其它材质的垫片。3.7焊接:铜在焊接过程中,有易氧化、易变形、易蒸发(如锌等)、易生成气孔等不良现象,给焊接带来困难。
因此焊接铜管时,必须合理选择焊接工艺,正确使用焊具和焊件,严格遵守焊接操作规程,不断提高操作技术,才能获得优质的焊缝。当设计无明确规定时,紫铜管道的焊接宜采用手工钨极氩弧。铜合金管道宜采用氧—焊接。3.7.1为防止熔液流淌进入管内,焊接时宜采用以下几种形式:管径在22mm以下者,采用手动胀口机将管口扩张成承插口插入焊接,或采用套管焊接(套管长度L=2~2.5D,D为管径)。
一方面是由于它能有效的增加工件表面的强度和硬度,提高工件的耐磨性,另一方面是渗碳能有效的改善工件的应力分布,在工件表面层获得较大的残余压应力,127;岣吖ぜ钠@颓慷取H绻谏己笤俳械任麓慊鸾嵩黾颖聿悴杏嘌褂α使疲劳强度得到进一步的提高。
有人对35SiMn2MoV钢渗碳后进行等温淬火与渗碳后淬火低温回火的残余应力进行过测试其热处理工艺残余应力值(kg/mm2)渗碳后880-900度盐浴加热,260度等温40分钟-65渗碳后880-900度盐浴加热淬火,260度等温90分钟-18渗碳后880-900度盐浴加。
三、残余压应力对工件的影响渗碳表面强化作为提高工件的疲劳强度的方法应用得很广泛的原因。等温淬火后即使进行低温回火,其表面残余压应力,也比淬火后低温回火高。因此可以得出这样一个结论,即渗碳后等温淬火比通常的渗碳淬火低温回火获得的表面残余压应力更高,从表面层残余压应力对疲劳抗力的有利影响的观点来看,渗碳等温淬火工艺是提高渗碳件疲劳强度的有效方法。
渗碳淬火工艺为什么能获得表层残余压应力渗碳等温淬火为什么能获得更大的表层残余压应力其主要原因有两个:一个原因是表层高碳马氏体比容比心部低碳马氏体的比容大,淬火后表层体积膨胀大,而心部低碳马氏体体积膨胀小,制约了表层的自由膨胀,127;造成表层受压心部受拉的应力状态。



东方渗铝无缝钢管切割简介


无缝钢管以其独特的性能,特殊的材质才能够在冶金行业中被广泛应用。那么无缝钢管该如何保存呢?
选择适宜的场地和库房 :
1)保管钢材的场地或仓库,应选择在清洁干净、排水通畅的地方,远离产生有害气体或粉尘的厂矿。在场地上要清除杂草及一切杂物,保持钢材干净 ;
2)在仓库里不得与酸、碱、盐、水泥等对钢材有侵蚀性的材料堆放在一起。不同品种的钢材应分别堆放,防止混淆,防止接触腐蚀 ;
3)大型型钢、钢轨、辱钢板、大口径钢管、锻件等可以露天堆放 ;
4)中小型型钢、盘条、钢筋、中口径钢管、钢丝及钢丝绳等,可在通风良好的料棚内存放,但必须上苫下垫 ;
5)一些小型钢材、薄钢板、钢带、硅钢片、小口径或薄壁钢管、各种冷轧、冷拔钢材以及价格高、易腐蚀的金属制品,可存放入库 ;
6)库房应根据地理条件选定,一般采用普通封闭式库房,即有房顶有围墙、门窗严密,设有通风装置的库房 ;
7)库房要求晴天注意通风,雨天注意关闭防潮,经常保持适宜的储存环境 。


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